Circuitul de acțiune termică curent. Efectul termic al curenților de scurtcircuit

I.Sistemele de dirijare atunci când fluxurile de curent prezintă interacțiuni electrodinamice, însoțite de solicitări mecanice semnificative. La același curent, conductorii sunt atrași și dacă curenții sunt direcționați spre laturile opuse, apoi respingeți.

Rezistența interacțiunii curenților este determinată de formulele care decurg din legea Bio-Savara. Pentru doi conductori paraleli l.Situat la o distanță și una de cealaltă, poate fi găsită din expresie

Dacă curenții sunt exprimați în amperi și forța F - în Newton, atunci coeficientul K este de 2 × 10 7; coeficient cE FACI.acesta ia în considerare forma conductorului și poate fi administrat egal cu 1 pentru conducătorii de secțiune rotundă, indiferent de distanța dintre ele și pentru conductorii oricărei forme, dacă distanța din lumina dintre ele este mai mare decât perimetrul secțiunea transversală a părții de transport curente.

Forța F este distribuită uniform de-a lungul lungimii conductorilor paraleli. Forța specifică pe lungimea unității conductorului pentru condiții este:

Interacțiuni electrodinamice în instalații trifazate curent alternativ Au o serie de obiceiuri. Eforturile se schimbă în timp după valoare și direcție și au o natură oscilantă.

Forța care acționează asupra conductorului cu curent este definită ca urmare a interacțiunii cu curenții în conductorii celor două faze, în timp ce în cele mai dificile condiții se dovedește conductorul de fază medie. Cea mai mare forță specifică de pe conductorul de fază medie poate fi determinată din expresie, n / m,

unde SUNT -amplitudinea actuală în faza, a; dar -distanța dintre fazele adiacente, m.

Interacțiunea conductorilor crește semnificativ în modul CW, când actualul curent CZ ajunge cea mai mare valoare- Șoc.

Pentru a determina efortul specific la un kz trifazat în sistemul de conductori, utilizați expresia în starea, atunci

unde - curentul de șoc al trifazei KZ, A.

Deasupra eforturilor de interfață au fost luate în considerare. Cu toate acestea, în dispozitivele reale și structurile anvelopei pot exista forțe destul de mari de interacțiune a curenților unei faze. Acest lucru se întâmplă atunci când faza se împarte într-un număr de fire paralele și numai atunci când conductorii nu sunt simpli și formează bucle, se îndoaie la un unghi. Astfel de forțe au loc în deconectoare, reactoare și alte dispozitive.

Pentru a preveni daunele mecanice în cadrul acțiunii eforturilor care apar la dirijori atunci când apar curenți ai curenților CW, toate elementele de design de curent trebuie să aibă o rezistență electrodinamică suficientă.

Sub rezistența electrodinamică, de obicei capacitatea dispozitivelor sau a conductorilor de a rezista eforturilor mecanice care decurg din fluxul curenților CW, fără deformări care le împiedică funcționarea normală suplimentară.

Pentru aparate electrice, producătorul indică curentul de garanție al KZ, care oferă rezistență electrodinamică. Cel mai adesea în cataloagele de pe echipament, este setată valoarea instantanee a curentului de rezistență electrodinamică. i. Decan (sau. i max.,sau i. PR.CV). În alegerea dispozitivelor garantate de fabrică, curentul este comparat cu curentul de șoc calculat al KZ. Condiția trebuie îndeplinită .

Durabilitatea electrodinamică a anvelopelor rigide, cu excepția conductorilor conductivi complete și a magistralei RC, este determinată de calcularea tensiunilor mecanice din materialul conductorului de la KZ. Criteriul de stabilitate este satisfacția condiției, unde și este valoarea admisă și calculată a tensiunii mecanice și a materialului conductorului.

Potrivit lui PEE, rezistența electrodinamică nu verifică dispozitivele și conductorii protejați de siguranțe cu siguranțe cu siguranțe la curent până la 60 A și dispozitivele și anvelopele de circuite de transformatoare de tensiune sub starea locației lor într-o cameră separată.

Nu numărați solicitările mecanice din forțele interacțiunii electrodinamice în fire flexibile. Cu toate acestea, cu curenți de șoc, trebuie verificate mai mult de 50 ka astfel de fire.

II.Se știe că sistemele de sistem de conducere pentru curenții curenților se confruntă cu interacțiuni electrodinamice, însoțite de solicitări mecanice semnificative.

Cu același curent, conductorii sunt atrași și dacă curenții sunt direcționați spre laturile opuse, apoi respingeți

Smochin. 18.1. Interacțiunea electrodinamică între două părți prietenoase curente în direcțiile actuale (a) consistente (A) și celebrul (B).

Rezistența interacțiunii curenților este determinată de formulele care decurg din legea Bio-Savara. Pentru două conductori paraleli L Lena, situată la distanță darunul de celălalt, acesta poate fi găsit din expresie

Dacă curenții sunt exprimați în amperi și forța F - în Newton, coeficientul K este de 2 ∙ 10 -7; Coeficientul K F ia în considerare forma conductorului și poate fi acceptat cu o unitate egală pentru conducătorii de secțiune rotundă, indiferent de distanța dintre ele și pentru conductorii oricărei forme dacă distanța din lumina dintre ele va fi mai mare decât perimetrul secțiunii transversale a părții de transport curente. În caz contrar, coeficientul K F este diferit de unitate și la calcularea eforturilor trebuie să fie predeterminate de diagrame speciale.

Forța F este distribuită uniform de-a lungul lungimii conductorilor paraleli. Forța specifică pe unitatea de lungime a conductorului pentru condițiile din fig. 18.1 La fel:

. (18.2)

Interacțiunile electrodinamice în instalațiile de curent alternativ trifazice au o serie de caracteristici. În fig. 18.2 prezintă vectorii de efort între conductorii fazelor individuale situate în același plan în diferite puncte în timp pentru o perioadă de curent alternativ. Eforturile se schimbă în timp după valoare și direcție și au o natură oscilantă.

Forța care acționează asupra conductorului cu un curent este definită ca urmare a interacțiunii cu curenții în conductorii celorlalte două faze, iar în cele mai dificile condiții se dovedește conductorul de fază medie. Cea mai mare forță specifică de pe conductorul de fază medie poate fi determinată din expresie, n / m,

, (18.3)

unde I. M este amplitudinea curentului în fază și; dar - Distanța dintre fazele adiacente, m.

Coeficientul ia în considerare schimbările de fază ale curenților din conductori.

Smochin. 18.2. Interacțiuni electrodinamice într-un sistem de conductor cu trei faze:

a-B - puterea interacțiunii pentru diferite momente ale perioadei;

g -curbele schimbă curenții în fază

Interacțiunea conductorilor crește semnificativ în modul KZ, când curentul total CW atinge cea mai mare valoare - șoc. La evaluarea interacțiunii fazelor, este necesar să se ia în considerare o jumătate de fază și trei faze KZ.

Pentru a determina efortul specific cu un kz trifazat în sistemul de conductori prezentat în fig. 18.2, utilizați expresia (18.3), furnizată atunci

, (18.4)

unde ί y (3) - Curentul de șoc al trifazei KZ, A.

În cazul unui deficit în două faze, influența celei de-a treia faze (intacte) este neglijabilă, prin urmare expresia (18.2) utilizarea pentru a determina efortul specific (18.2), ținând cont de acest lucru O dată

(18.5)

unde ί y (2) este curentul de șoc al celor două faze KZ, A.

Smochin. 18.3. Epurele interacțiunilor electrodinamice în aceeași fază a comutatorului de ulei

Având în vedere că Nu este dificil să se arate că forța de interfață cu un kz trifazic este mai mare decât cea cu două faze. Prin urmare, tipul estimat de KZ în evaluarea forțelor electrodinamice este considerat trifazat.

Deasupra eforturilor de interfață au fost luate în considerare. Cu toate acestea, în dispozitivele reale și structurile anvelopei pot exista forțe destul de mari de interacțiune a curenților unei faze. Acest lucru se întâmplă atunci când faza se împarte într-un număr de fire paralele și numai atunci când conductorii nu sunt simpli și formează bucle, se îndoaie la un unghi. În fig. 18.3 De exemplu, un exemplu arată complotul eforturilor care apar în interiorul conturului gazdă curentă al fazei comutatorului de ulei.

Astfel de forțe pot duce la deconectarea spontană a comutatorului, dacă nu acceptați măsurile corespunzătoare. De exemplu, la un curent de curent \u003d 50 ka, MKP-35 din contactele în mișcare ale comutatorului MCP-35 funcționează aproximativ 2000. Astfel de forțe au loc în deconectoare, reactoare și alte dispozitive.

A preveni daune mecanice Sub acțiunea eforturilor care apar în dirijori atunci când curenții curenților CW curg pe ele, toate elementele designului purtător de curent trebuie să aibă o rezistență electrodinamică suficientă.

Pentru aparate electrice, producătorul indică curentul de garanție al KZ, care oferă rezistență electrodinamică. Cel mai adesea în cataloagele de pe echipament, este stabilită o valoare instantanee a curentului dinamic dinamic dinamic electric, (sau ί max, sau arc). La alegerea dispozitivelor, curentul garantat curent este comparat cu curentul de șoc calculat al KZ. Trebuie să fie satisfăcută condiția ί (max, prkv) ί y (3).

Σ Determinarea suplimentară σ

unde se calculează Σ suplimentar și σ, respectiv valoarea admisă și calculată a solicitărilor mecanice din materialul conductorului.

Potrivit lui Pue, rezistența electrodinamică nu verifică dispozitivele și conductorii protejați de siguranțe cu siguranțe la un curent de până la 60 A, precum și anvelope de transformatoare de tensiune, sub rezerva locației lor într-o cameră separată.

Nu numărați solicitările mecanice din forțele interacțiunii electrodinamice în fire flexibile. Cu toate acestea, cu curenți de șoc, trebuie verificate mai mult de 50 ka astfel de fire.

Alte cazuri private sunt, de asemenea, stipulate în PE atunci când este permisă să nu verificați dispozitivele și conductorii pe rezistența electrodinamică la KZ.

Abilitatea dispozitivelor, a conductorilor și a izolatorilor de a rezista impactului electrodinamic și termic care rezultă din trecerea acestora dintre cei mai mari curenți ai KZ se numește rezistență electrodinamică și termică în consecință.

Când CZ, cu o precizie suficientă, procesul de încălzire poate fi adoptat de adiabatică:

unde i K.(t.) - o funcție care caracterizează schimbarea curentului CW în timp; R. J - Rezistența conductorului la o temperatură dată j; C j - capacitatea de căldură specifică a conductorului la o anumită temperatură; G. - Masa conductorului.

Având în vedere că rezistența dirijorului și capacitatea sa de căldură specifică sunt funcțiile de temperatură:

unde r. 0 și C 0 - Rezistența specifică și capacitatea de căldură a conductorului la temperatura inițială J. H \u003d 0 ° C; A și B - coeficienții de temperatură de rezistență și capacitate de căldură; S., l., G este zona transversală, lungimea și densitatea conductorului.

Separarea variabilelor și integrarea în limitele necesare, obținem ecuația

care face posibilă determinarea temperaturii finale a conductorului j la momentul în care este încălzit de curentul său CW de la temperatura inițială J. n. Cu toate acestea, soluția analitică a acestei ecuații este dificilă și, prin urmare, pentru materialele comune de conducere, sunt construite dependențele valorilor celui de-al doilea integral din temperatura finală ( J. H \u003d 0), care sunt prezentate în fig. 2.8.

Smochin. 2.8. Curbele pentru determinarea temperaturii încălzirii pieselor curente pentru KZ

Primul integral în funcție de curentul CW și de timpul de închidere t. Off, a primit numele impulsului curentului patrat al KZ B. Valoarea sa aproximativă poate fi exprimată prin valorile curente ale curentului total și ale componentelor sale

unde Valoarea efectivă a curentului total al KZ în momentul timpului t.; I. P, T. - valoarea activă a componentei periodice; EU LA - componenta aperiodică.

Astfel, pulsul curentului patratic al KZ este egal cu suma impulsurilor din periodice B. P și aperiodic B. o componentă.

Pulsul din componenta periodică poate fi determinat prin metoda grafoanalitică prin înlocuirea pasului curbei netede cu comenzile corespunzătoare valorilor medii ale valorilor curente ale curentelor curente pentru fiecare interval de timp:

În cazurile în care locația închiderii este îndepărtată din generatoare sau este necesară aproximativ (cu overgrowth), estimați pulsul din componenta periodică, se poate presupune că componenta periodică nu se estompează, adică .

Pulsul din componenta apeiodică a curentului CW este egal cu:

Când a fost găsit

Apoi, temperatura finală a conductorului va fi egală cu

În fig. 2.8 Sut ordonat JN și în conformitate cu curba corespunzătoare (punct dar) Găsi DAR n. Adăugând la. DAR n (pe axa abscisa) B./S. 2, Ia. DAR H și temperatura conductorului J la (punct b. pe o curbă).

Temperatura finală a CW nu trebuie să fie mai mare decât permisul de conservare a izolației sau cu starea rezistenței mecanice (pentru conductorii neizolați).

Condiția durabilității termice a conductorului:

Rezistența termică a dispozitivelor este luată pentru a caracteriza curentul nominal al rezistenței termice I. Ter, cu o anumită durată a trecerii sale, numită timp de rezistență termică evaluat t. ter. Pentru a testa aparatul la rezistență termică, valoarea impulsului termic cu instalația calculată este comparată cu producătorul. Starea de rezistență termică a dispozitivului este formulată ca:

Metoda de calculare a rezistenței termice și dinamice a conductorilor și a dispozitivelor este în detaliu în instrucțiunile pentru calcularea curenților de scurtcircuit și alegerea echipamentului electric al RD 153-34.0-20.527-98

Când conduce conductorii curent electric Conductorii sunt încălziți. Când conductorul este încălzit de curentul de sarcină, partea din căldura selectată se disipează în mediul înconjurător, iar gradul de dispersie depinde de condițiile de răcire.

Când curentul comenzii rapide, temperatura conductorilor crește semnificativ, deoarece curenții CZ crește brusc, iar durata KZ este mică, astfel încât căldura eliberată în conductor nu are timp să treacă în mediu și Aproape totul merge la încălzirea conductorului. Încălzirea conductorului sub CW poate ajunge la valori periculoase, ducând la topirea sau încărcarea izolației, la deformarea și topirea părților curente și altele asemenea.

Criteriul rezistenței termice a conductorilor este temperaturi admise Încălzirea prin curenții lor KZ (x suplimentar, ° C).

Conductorul sau dispozitivul este considerat temporal persistent dacă temperatura sa de încălzire în timpul procesului KZ nu depășește valorile admise. Condiția rezistenței termice în cazul general arată ca aceasta, ° C:

x kon? x suplimentare (4.1)

unde x con este valoarea finală a temperaturii conductorului în modul KZ.

Evaluarea cantitativă a gradului de expunere termică la curentul CW a conductorilor și aparatelor electrice sunt recomandate utilizând joul integral

unde i kt este un curent complet al KZ într-un moment arbitrar t; T OFF este durata calculată a KZ, p.

Joule Integral este o funcție complexă în funcție de parametrii surselor de energie, configurația schemei inițiale de calcul, la distanța electrică a locației KZ din surse și alți factori. Pentru calculele orientative ale jourii integrale în K în lanțuri care au o distanță semnificativă de la sursa de alimentare, puteți utiliza Formula 2 * C,

unde - valoarea activă a componentei periodice a curentului CW la momentul t \u003d 0 din sursa echivalentă, KA; - constanta echivalentă a atenuării componentei aperiodice a actualului KZ, C; T OFF este durata calculată a KZ, p.

Cel mai dificil este cazul determinării integrelor de joule cu un scurtcircuit lângă generatoare sau compensatoare sincrone. Dar în designul educațional și aici puteți utiliza formula (4.1.3), deoarece valoarea obținută în K va fi oarecum supraestimată, conductoarele și dispozitivele selectate în conexiuni puternice (generator, transformator de comunicații etc.) în condițiile de Modul de lungă durată. și rezistența electrodinamică, au rezerve semnificative de rezistență termică. Pe baza considerentelor de mai sus, în formula (4.1.3) ca a A.ekv, puteți lua cea mai mare dintre valorile TA și acele surse care alimentează locul KZ, dacă au existat mai multe, pentru că Aceasta duce la o creștere a jourii calculate și nu dă erori la verificarea dispozitivelor de rezistență termică.

La determinarea jourii integral, este necesar să se determine să definiți t. Potrivit PUU, durata calculată a KZ T OFF este constată în funcționarea protecției principale a releului din acest lanț (T PB), luând în considerare acțiunea APF și cu normă întreagă de oprire a comutatorului (t ), care este specificat în catalogul de întrerupătoare, C,

t OFF \u003d T PZ + T OFF (4.4.)

Pentru lanțurile generatoarelor cu r nom? 60 MW Pue Se recomandă să luați t off \u003d 4 s, adică În momentul protecției rezervelor.

Producătorii de plante din directoare conduc valorile gamei garantate de rezistență termică (TER, KA) și timpul admis al fluxului său (Ter, c) pentru dispozitivele electrice (comutatoare, deconectări, transformatoare de curent etc.).

În acest caz, condiția rezistenței termice a dispozitivelor din modul KZ arată așa, KA 2 * S,

B la? T ter (4.5.)

La verificarea stabilității termice a conductorului având o secțiune transversală standard a standului Q, mm2, trebuie completată o condiție

q stați? Q Min (4.6.)

În PE, se specifică un număr de cazuri atunci când este permisă verificarea conductorilor și a dispozitivelor de rezistență termică la KZ. Acest lucru se aplică firelor de linii de transmisie a energiei aerului, dispozitivelor și conductorilor de lanțuri protejate de siguranțe etc.

Dacă se desfășoară doi conductori paraleli unidirecțională toki. 1 și 2, atunci acești conductori se confruntă cu celălalt. puterea de atracție sub formă de distribuire uniform sarcină liniară mecanică solidă f [n / m] egal

F \u003d 2 ∙ 10-7 până la F, (6.32)

În cazul în care 1, ι 2 - curenții în conductori și;

a - Distanța dintre conductori, m 2;

k F - Coeficientul, ținând cont de fluxul inegal al distribuției curente în secțiunea transversală a conductorului (k φ ≈ 1 pentru secțiuni rotunde, pătrate și tubulare la U< 6 кВ и для любого сечения при U > 6 kV; Sub U.< 6 кВ для плоских шин к ф определяется по справочным кривым в зависимости от размеров сечения и расстояния между шинами).

Cu 3 faze KZ și distribuția conductorilor în același plan, faza medie se confruntă cu cea mai mare forță din curentul. Încărcarea mecanică liniară (șoc) (șoc) pentru această fază este egală cu

F ud \u003d 10 -7 la f. (6.32)

Încărcarea mecanică determină un moment de încovoiere în conductori grei (anvelope). În cazul în care un conductor infinit de lungime este amplasat pe suporturi plasate uniform (fig.6.2), momentul de încovoiere este maxim pe suportul în sine M max, [n ∙ m] și egal

M max \u003d, (6.33)

l - Span între suporturi, m.

explorer fixat pe suporturi uniform aranjate

Sub acțiunea momentului de încovoiere în metal, apare o tensiune mecanică, σ, N / m2 sau MPa. Cea mai mare stres mecanic din metalul cu îndoirea este egală

unde w este momentul rezistenței, m 3.

Momentul rezistenței este determinat de mărimea conductorului și de direcția de forță care acționează asupra conductorului (metoda locației anvelopei, figura 6.3)

Smochin. 6.3. Locul de amplasare a anvelopelor pe izolatoare:

a - plafon; B - pe margine

În locația anvelopelor de pe izolatoare, materialele plastice (figura 6.3, dar), momentul rezistenței este egal

Când anvelopa este localizată pe margine (figura 6.3, b.) momentul rezistenței este egal

Valorile de tensiune calculate din metalul metalic trebuie să fie mai mici decât valoarea admisă a tensiunii σ suplimentare pentru acest material, adică Condiția trebuie efectuată

Σ ≤ Σ Adaugă. (6.36)

Sfârșitul muncii -

Acest subiect aparține secțiunii:

Rezumatul prelegerilor privind disciplina "Alimentarea cu energie electrică a întreprinderilor industriale"

Proiazovsky Universitatea Tehnică de Stat. Departamentul de surse de alimentare ale întreprinderilor industriale ..

Dacă aveți nevoie de materiale suplimentare pe acest subiect sau nu ați găsit ceea ce căutau, vă recomandăm să căutați căutarea bazei noastre de lucru:

Ce vom face cu materialul obținut:

Dacă acest material sa dovedit a fi util pentru dvs., îl puteți salva în pagina dvs. de socializare:

Toate temele acestei secțiuni:

Kolyada L.I.
Prelegeri abstracte privind disciplina "Alimentarea cu energie electrică a întreprinderilor industriale" pentru studenții în mod specific

Modalități de dezvoltare a SE de întreprinderi industriale
Sistemele de alimentare (SES) ale întreprinderilor industriale sunt complicate pe măsură ce se dezvoltă consumul de energie. Când reconstruiți (SES) și proiectarea de noi sisteme, următorul fund principal

Întreprinderi
Receptorul de energie electrică este partea electrică a instalației tehnologice sau a unui mecanism care primește energie din rețea și consumă acest lucru pentru a efectua procese tehnologice.

Caracteristicile întreprinderilor industriale ale PE
Luați în considerare grupurile caracteristice de receptoare de energie electrică a întreprinderilor industriale. 1. Instalații industriale generale. La acest grup de receptoare de energie electrică

Moduri de funcționare a acceptoarelor electrice
Definirea corectă a încărcăturilor electrice (ENG) este un pas decisiv și cel mai important în proiectarea și funcționarea sistemelor de alimentare cu energie electrică. Încărcături electrice caracterice

Metode de determinare a încărcăturilor de decontare
Pentru a calcula încărcăturile electrice ale întreprinderilor industriale, se utilizează două metode: metoda de coeficient de cerere și metoda coeficientului calculat. La metodele auxiliare

Determinarea consumului de energie electrică
Încărcarea totală (Active, P ς și Reactive, QΣ) pe anvelopele cu o tensiune peste 1000 V este determinată de relațiile: РΣ \u003d (Σ

Elemente ale rețelei electrice
În rețelele întreprinderilor industriale, aproximativ 10% din energia electrică transmisă este pierdută. Mărimea pierderii depinde de mulți factori, dar în primul rând determinată de modul de funcționare a receptoarelor electrice și de plecare

Modalități de reducere a pierderilor EE în sistemele de alimentare cu energie electrică
Receptoarele electrice ale întreprinderilor industriale necesită munca lor atât activă (p) cât și putere reactivă (Q). Puterea reactivă este produsă ca generatoare active, sincrone

Energosystem.
Pentru întreprinderile industriale, sursa principală de alimentare este centralele electrice combinate în sistemele energetice. Numărul de energie electrică generat de

Stație de putere industrială
Centralele electrice industriale (centralele din fabrică) se referă la sursele locale de putere activă. Prezența surselor locale ar trebui să fie justificată de economia tehnică

Transformatoare de putere în sistemul de alimentare cu energie electrică
Transformatoarele de putere sunt principalele echipament electricFurnizarea de transmisie și distribuție a energiei electrice de la centralele electrice către consumatori. Cu ajutorul transferului de energie electrică

Moduri de funcționare neutru în sistemele de alimentare cu energie electrică
Instalațiile electrice și rețelele electrice cu tensiune de peste 1000 V, în funcție de PE, sunt împărțite în setări cu închideri de masă mari (curenți de scurtcircuit cu o singură fază

Rețelele deblocate și închise
Deschis (deschis) sunt numite rețele ale căror linii nu formează contururi închise. Astfel de rețele au o sursă principală de alimentare conectată la unul dintre nodurile de rețea.

Difuzoare aplicate de conductori
Pentru execuție rețele electrice Se utilizează fire neizolate (goale) și izolate, cabluri, conductor. Firele goale nu au capace izolante. Lor

Cablarea cu fire izolate
Cablajul electric se numește o rețea curentă constantă și alternativă prin tensiune de până la 1 kV, efectuată prin cabluri izolate, de asemenea, cu cabluri de secțiuni mici (până la 16 mm2).

Linii de cablu
Cablurile sunt utilizate în întreprinderile industriale din toate solicitările (până la 110 kV inclusiv) atât în \u200b\u200bclădiri, cât și în structurile și pe teritoriul întreprinderii și în sursa de alimentare externă.

Shinovrovod.
Shinovaya se numește linii de transmisie a energiei electrice, ale căror conductori sunt anvelope rigide. Barele pot fi deschise (anvelope neizolate pe suport de la

Linii de aer
Linia electrică (VL sau VLEP) se numește un dispozitiv pentru transmiterea electricității prin cabluri. WL poate fi utilizat în rețele de înaltă și joasă tensiune pentru distribuție

Circuite scurte în rețelele electrice
Scurtcircuit (KZ) este intenționat sau accidental, care nu este prevăzut prin condiții normale de lucru pentru conectarea a două puncte ale rețelei electrice prin foarte mici cu

Calculul curentului CW cu o componentă periodică constantă
Componenta periodică a curentului CW, în conformitate cu erorile admise, poate fi considerată aproape neschimbată în timp dacă modificările sale rămân în intervalul de 10%. Dacă Ras.

Calculul curentului CW cu o componentă periodică în schimbare
Dacă condiția X * ≥ 3 nu este efectuată, atunci când calculați curenții CW, este necesar să se ia în considerare procesele tranzitorii din generatoare. Este simplificat poate fi luat ca aceste fenomene să furnizeze

Termic (electrotermic) Acțiune curentă KZ
Procesul de tranziție (PP) al încălzirii curentului de conductor al KZ este caracteristic pentru faptul că durata sa (τpp este de câteva secunde) este mult mai mică decât timpul de încălzire constant al conductorilor t

Restricționarea curenților de scurtcircuit
Pentru rețelele electrice industriale, prezența unor surse puternice de energie și, în consecință, valori mari ale curenților CW. Acest lucru poate crește semnificativ costul sistemului de alimentare cu energie electrică

Scheme de stații de transformare a atelierului
Rețeaua de alimentare din stațiile CEE NN. La magazine substanțele de transformare Se utilizează o tensiune de 6-10 / 0,4 kV, ca regulă, circuite fără anvelope colective VN. Schemele de transformare

Scheme ale principalelor stații de pionierat
Pentru furnizarea de energie fiabilă a categoriilor de consumatori I și II, principalele stații de pionierat (GPP și PGV) sunt de obicei construite de două transformatoare. Substanțele alimentare din sistemele de alimentare

Echipamente electrice de bază ale stațiilor
Principalele echipamente electrice ale stațiilor sunt: \u200b\u200btransformatoare de putere, dispozitive de comutare, deconectări, izolatoare și anvelope de comutare, măsurarea transf

Izolatori și anvelope de distribuție
Părțile actuale ale instalațiilor electrice sunt atașate și sunt izolate una de cealaltă prin intermediul izolatoarelor. Izolatoarele sunt împărțite în liniare, hardware, suport și trecere. Izolatorii liniari pr.

Numirea protecției releului
Sub funcționarea instalațiilor electrice, este posibilă daunele elemente individuale Sisteme de alimentare cu energie electrică. O combinație de dispozitive speciale care controlează starea tuturor elementelor sistemului

Principiile de bază ale protecției releului
Unul dintre semnele apariției KZ este de a crește curentul în linie. Această caracteristică este utilizată pentru a efectua protecția releului (RZ), numită curent. Actualul RZ intră în vigoare cu UV

Întreprinderi
Protecția releului este doar o parte a automatizării care a fost utilizată în sistemele de alimentare cu energie electrică înainte de alții dispozitive automate. Cu toate acestea, numai protecția releului nu poate

Efectul electrodynamic al curenților de scurtcircuit.

Cu scurtcircuite ca urmare a apariției curentului de șoc din scurtcircuitul în anvelope și alte modele de dispozitive de distribuție, apar eforturi electrodinamice, care, la rândul său, creează un moment de îndoire și stres mecanic în metal. Acestea din urmă ar trebui să fie mai mici decât solicitările maxime admise pentru acest metal.

În literatură, stresul calculat permis pentru aluminiu este de 80 MPa.

Forța electrodinamică a curentului de șoc din scurtcircuit cu un scurtcircuit în trei faze este determinată de puterea interacțiunii dintre conductoare în timpul curentului de șoc.

unde - curentul de șoc la punctele K1, K2, KA,

Distanța dintre izolatoarele din aceeași fază mm,

Distanța dintre conductorii fazelor adiacente, mm

Pentru CSO-366: mm; Mm.

Calculați rezistența interacțiunii dintre anvelopele din anvelopele de 15x3 pe partea de 10 kV, conform formulei (62):

Luați în considerare anvelopa ca un fascicul uniform încărcat și calculați momentul de încovoiere creat de impact

unde este puterea interacțiunii, n

Distanța între anvelope, m

Îndoire

Pentru a determina stresul mecanic în metal, este necesar să se calculeze momentul rezistenței, având în vedere localizarea anvelopelor. Anvelopele pot fi amplasate fie plafoni, fie pe margine.

Figura 2.5.1.1. Locație Placi de anvelope

Figura 2.5.1.2 Localizarea anvelopelor pe margine

În cursurile mele, anvelopele sunt complicate. În același timp, momentul rezistenței este determinat prin formula

unde este momentul rezistenței,

Lățimea anvelopei, cm,

Grosimea anvelopei, cm

Definim tensiunea estimată a anvelopei:

Din starea vedem că anvelopele mărcii la (15x3) pe trecerea de rezistență electrodinamică. În mod similar, verificați coșurile secțiunii dreptunghiulare a mărcii AT (15x3) pe partea de 0,4 kV.

Calculați puterea interacțiunii dintre anvelopele de la marca (15x3) pe partea laterală a lui 0.4kv, (63)

Calculați momentul de încovoiere creat de curentul de șoc (64):

Determinați anvelopele estimate (62):

Din audit vedem că anvelopele mărcii la (15x3) pe trecerea de rezistență electrodinamică.

Efectul termic al curenților de scurtcircuit

Părțile curente, inclusiv cablurile, cu scurtcircuite pot fi încălzite la o temperatură, mult mai mare decât în \u200b\u200bmodul normal.

Secțiunea transversală a cablului sau a anvelopei la verificarea rezistenței termice este verificată prin formula:

unde VK este un impuls termic,

art - Coeficientul în funcție de materialul conductorului, este luat în conformitate cu PEE: Art \u003d 85 pentru aluminiu trăit; St \u003d 88 pentru cupru trăit

Pre-definiți impulsul termic:

VK \u003d · T OFF, (68)

unde i PC este un curent al componentei periodice, i PC \u003d i pk1 \u003d ka \u003d 2350 a

t OFF - Timp de deconectare cu scurtcircuit,

t. \u003d T oprit .. + T Z, (69)

unde opriți. - timpul de răspuns al comutatorului; C, t off \u003d 0,2С,

t H este timpul de declanșare; C, t s \u003d 1.1c

t. \u003d 0,2 + 1.1 \u003d 1,3C

Definim impulsul de căldură pentru compania aeriană și anvelopele de pe partea de 10 kV (68):

În k1 \u003d 1,3 \u003d 7179250

Definim secțiunea minimă a CLS ASBG (3x16) (67):

F Min \u003d\u003d 31,52 mm

În funcție de starea inspecției asupra rezistenței termice a secțiunii transversale selectate a gradului

ASBG (3x16) trebuie să fie mai egal cu secțiunea minimă de calcul

F min s extra (70)

31.52 MMI 16 MMI

Din această condiție, vedem că secțiunea transversală aleasă a clasei CL a ASBG (3x16) nu trece, îndepărtând secțiunea transversală mai mare a mărcii ASBG (3x35):

30.72 mm 3 35 MMI

Din starea în care vedeți că trece secțiunea Cross selectată a Asbg (3x35)

Definim secțiunea minimă transversală a anvelopei de 15x3 (66):

F Min \u003d\u003d 31,52 mm

Condiția de verificare (70):

31.52 MMI 45 mm

Din starea vedem că anvelopele secțiunii transversale dreptunghiulare de pe partea laterală a mărcii de 10 kV la (15x3) trece

Verificați partea de 0,4 kV produce temperatura pentru a compara temperaturile pentru aceasta va fi tabelul 2.5.2.1 Parametrii pieselor generatoare de curent

Tabelul 2.5.2.1 Parametrii pieselor curente

Pentru a verifica CL AAB2 (4x25) de la rezistența termică pe partea inferioară, vom specifica temperatura încălzirii în modul normal de funcționare. Curentul de încălzire nu coincide cu un curent permis de lungă durată.

h \u003d 0 + (suplimentar - 0) · () 2; (71)

h \u003d 15 + (65-15) · () 2 \u003d 15,69c

Definim echivalentul termic pentru modul normal de lucru pe grafică. 3.13 Literatură

AN \u003d 0,12 · 10 4 A 2 · C / MMI

Determinați timpul real al curentului de scurtcircuit

t a acționează. \u003d T b + t s, (72)

unde opriți. - timpul de răspuns al comutatorului; din,

t H este timpul de declanșare; din

t acțiune \u003d 0,2 + 1.1 \u003d 1,3c

Determinați momentul actual al componentei aperiodice a curentului de scurtcircuit

t pr \u003d 0.003 · ", (73)

unde "\u003d; pentru că Ipko \u003d ipc, înseamnă "\u003d 1

t pr \u003d 0.003 · 1 \u003d 0,003 cu

Definim momentul actual al componentei periodice a curentului de scurtcircuit din Figura 3.12 a literaturii: t ap \u003d 0,85 c

Determinați timpul actual prezent:

t pr \u003d t pra + t ap (74)

t pr \u003d 0.003 + 0.85 \u003d 0,853 cu

Definim echivalentul termic cu un scurtcircuit:

Și k \u003d a n +, (75)

Și k \u003d 0,12 · 10 4 + \u003d 0,205 · 10 4 A 2 S / MMI,

În consecință, temperatura de încălzire este de 30 ° C

Trebuie implementat:

Condiția a fost urmată, în consecință, CL trece prin rezistență termică.

Verificați anvelopele de rezistență termică:

Pentru a verifica secțiunea dreptunghiulară a mărcii de la (15x3) (15x3) la rezistența termică pe partea inferioară, vom rafina temperatura de încălzire în funcționarea normală. Curentul de încălzire nu coincide cu un curent permis de lungă durată (71):

h \u003d 25 + (88-25) · () 2 \u003d 48,69c

Definim echivalentul termic pentru modul normal de lucru pe grafică. 3.13 Literatură, A \u003d 0,38 · 10 4 A 2 · C / MMI

Definim echivalentul termic cu un scurtcircuit (75):

Și k \u003d 0,38 · 10 4 + \u003d 0,76 · 10 4 A 2 S / MMI,

În consecință, temperatura de încălzire este de 110 ° C

Condiția trebuie executată (76):

Condiția este efectuată, prin urmare, anvelopele mărcii la (15x3) trece prin rezistență termică.