Mevcut Termal Eylem Kısa devresi. Kısa devre akımlarının termal etkisi

BEN.İletken sistemler, akım akışları, önemli mekanik gerilmelerle birlikte elektrodinamik etkileşimler yaşadığında. Aynı akımda, iletkenler çekilir ve akımlar karşı taraflara yönlendirilirse, o zaman tekrarlayın.

Akımların etkileşiminin gücü, Bio-Savara'nın kanunundan kaynaklanan formüller tarafından belirlenir. İki paralel iletken için uzun l.bir mesafede ve birbirlerinden bulunur, ifadeden bulunabilir.

Akımlar amperlerde ifade edilirse ve F-Force F - Newton'a, daha sonra K katsayısı 2 × 10 7'dir; katsayısı k f.İletkenin şeklini dikkate alır ve onlar aralarındaki mesafe arasındaki mesafeden bağımsız olarak, onlar arasındaki mesafenin aralarındaki mesafenin çevresinden daha büyükse, onlar arasındaki mesafe ve herhangi bir formun iletkenleri için 1'e eşit alınabilir. Geçerli taşıma bölümünün enine kesiti.

F kuvveti, paralel iletkenlerin uzunluğu boyunca eşit şekilde dağıtılır. Şartlar için iletkenin birim uzunluğu başına spesifik kuvvet:

Üç fazlı tesisatlarda elektrodinamik etkileşimler alternatif akım Çok sayıda olası var. Çabalar zaman ve yöne göre değişir ve bir salınımlı niteliktedir.

İletken üzerinde akımla hareket eden kuvvet, diğer iki fazın iletkenlerdeki akımlarla etkileşiminin sonucu olarak tanımlanırken, en zor koşullarda orta faz iletkenini ortaya çıkarır. Orta faz iletkenindeki en büyük özel kuvvet, n / m ifadesinden belirlenebilir,

nerede BEN -fazda mevcut genlik, a; fakat -bitişik aşamalar arasındaki mesafe, m.

İletkenlerin etkileşimi CW modunda, toplam CZ akımına ulaştığında önemli ölçüde artmaktadır. en büyük değer- şok.

İletken sisteminde üç fazlı bir KZ'de özel çabayı belirlemek için, durumdaki ifadeyi kullanın, sonra

nerede - Üç fazlı KZ, A'nın şok akımı.

İnterphasin üstünde çabalar kabul edildi. Bununla birlikte, gerçek cihazlarda ve lastik yapılarında, bir fazın akımlarının etkileşiminin oldukça büyük bir kuvvetleri olabilir. Bu, faz bir dizi paralel kabloya bölündüğünde ve yalnızca iletkenler basit olmadığında ve döngüler oluşturduğunda, bir açıyla bükülürken oluşur. Bu tür güçler, ayırıcılarda, reaktörlerde ve diğer cihazlarda gerçekleşir.

CW akımlarının akımları üzerinde meydana geldiğinde iletkenlerde meydana gelen çabaların etkisiyle mekanik hasarın önlenmesi için, mevcut taşıma tasarımının tüm elemanları yeterli elektrodinamik direnci olmalıdır.

Elektrodinamik direnç altında, genellikle cihazların veya iletkenlerin, daha fazla normal çalışmayı engelleyen deformasyonlar olmadan, CW akımlarının akışından kaynaklanan mekanik çabalara dayanır.

Elektrikli aparatlar için, üretici elektrodinamik direnç sağlayan KZ'nin garanti akımını gösterir. En sık ekipmandaki kataloglarda, elektrodinamik direnç akımının anlık değeri ayarlanır. bEN. Dean (veya max,veya bEN. Pr.cv). Fabrika tarafından garanti edilen cihazların seçiminde, akım KZ'nin hesaplanan şok akımı ile karşılaştırılır. Durum yerine getirilmelidir .

Sert lastiklerin elektrodinamik dayanıklılığı, tam iletken iletkenler ve RC veriyolu hariç, KZ'deki iletkenin malzemesinde mekanik gerilmelerin hesaplanmasıyla belirlenir. Stabilite kriteri, durumun tatmin edici ve mekanik voltajın izin verilen ve hesaplanan değeridir ve iletkenin malzemesidir.

PUE'ye göre, elektrodinamik direnç, sigortaları olan sigortalı sigortalarla korunan cihazları ve iletkenleri, akıma kadar olan akımlara ve voltaj transformatörlerinin cihazları ve lastikleri, ayrı bir odada konumlarının durumu altında.

Esnek tellerdeki elektrodinamik etkileşimin güçlerinden mekanik gerilmeleri saymayın. Bununla birlikte, şok akımları ile 50 ka'dan fazla bu kabloların kontrol edilmesi gerekir.

II.Akım akımlarının akım akımları için sistem sistemlerinin, önemli mekanik gerilmeler eşliğinde elektrodinamik etkileşimler yaşadıkları bilinmektedir.

Aynı akımla, iletkenler çekilir ve akımlar karşı taraflara yönlendirilirse, sonra tekrarlayın

İncir. 18.1. Tutarlı (A) ve yaklaşmakta olan (B) akım yönlerdeki iki akım dostu parça arasındaki elektrodinamik etkileşim.

Akımların etkileşiminin gücü, Bio-Savara'nın kanunundan kaynaklanan formüller tarafından belirlenir. İki paralel iletken için L lena, uzakta bulunan fakatbirbirinden, ifadeden bulunabilir.

Akımlar amperlerde ifade edilirse ve F-Force F - Newton'a, K katsayısı 2 ∙ 10 -7; K f katsayısı, iletkenin şeklini dikkate alır ve onlar aralarındaki ışığın arasındaki mesafenin daha büyük olması durumunda, onlar arasındaki mesafe ve herhangi bir formun iletkenlerinden bağımsız olarak, yuvarlanma için eşit bir ünite ile kabul edilebilir. Akım taşıma bölümünün enine kesitinin çevresi. Aksi takdirde, KF katsayısı üniteden farklıdır ve çabaların hesaplanması özel çizelgelerle önceden belirlenmesi gerekir.

F kuvveti, paralel iletkenlerin uzunluğu boyunca eşit şekilde dağıtılır. ŞEKİL 2'nin şartları için iletkenin birim uzunluğu başına özel kuvvet. 18.1 Eşit olarak:

. (18.2)

Üç fazlı AC kurulumundaki elektrodinamik etkileşimler, çok sayıda özelliğe sahiptir. İncirde. 18.2, aynı düzlemde bulunan bireysel fazların iletkenleri arasındaki, bir bir periyot periyodu için çeşitli noktalarda bulunan bireysel fazların iletkenleri arasındaki çabayı göstermektedir. Çabalar zaman ve yöne göre değişir ve bir salınımlı niteliktedir.

İletkene bir akımla hareket eden kuvvet, diğer iki fazın iletkenlerdeki akımlarla etkileşiminin sonucu olarak tanımlanır ve en zor koşullarda orta faz iletkenini ortaya çıkarır. Orta faz iletkenindeki en büyük özel kuvvet, n / m ifadesinden belirlenebilir,

, (18.3)

nerede BEN. M, fazdaki akımın genliğidir ve; fakat - bitişik aşamalar arasındaki mesafe, m.

Katsayı, iletkenlerdeki akımların faz kaymalarını dikkate alır.

İncir. 18.2. Üç fazlı bir iletken sistemdeki electrodynamik etkileşimler:

a-B - Dönemin farklı anları için etkileşimin gücü;

g -eğriler fazdaki akımları değiştirir

İletkenlerin etkileşimi, toplam CW akımı en büyük değere ulaştığında, KZ modunda önemli ölçüde artar. Aşamaların etkileşimini değerlendirirken, iki fazlı ve üç fazlı bir KZ olarak dikkate alınması gerekir.

Şekil 2'de gösterilen iletken sisteminde üç fazlı bir KZ ile özel çabayı belirlemek. 18.2, sonra verilen ifadeyi (18.3) kullanın.

, (18.4)

nerede ί (3) - Üç fazlı KZ, A'nın şok akımı.

İki fazlı bir eksiklik durumunda, üçüncü (sağlam) fazın etkisi önemsizdir, bu nedenle ifade (18.2), özel çabayı (18.2) belirlemek için kullanılır. Oneland

(18.5)

burada ί (2), iki fazlı KZ, A'nın şok akımıdır.

İncir. 18.3. Yağ şalterinin aynı fazında elektrodinamik etkileşimlerin etkileri

Hesaba katıldığında Üç fazlı bir KZ ile interphasis kuvvetinin iki fazlı olduğundan daha büyük olduğunu göstermek zor değildir. Bu nedenle, elektrodinamik kuvvetlerin değerlendirilmesinde tahmini KZ tipi üç fazlı olarak kabul edilir.

İnterphasin üstünde çabalar kabul edildi. Bununla birlikte, gerçek cihazlarda ve lastik yapılarında, bir fazın akımlarının etkileşiminin oldukça büyük bir kuvvetleri olabilir. Bu, faz bir dizi paralel kabloya bölündüğünde ve yalnızca iletkenler basit olmadığında ve döngüler oluşturduğunda, bir açıyla bükülürken oluşur. İncirde. 18.3 Örnek olarak, yağ anahtarı fazının mevcut konakçı konturunda meydana gelen çabaların arsasını göstermektedir.

Bu tür güçler, uygun önlemleri kabul etmiyorsanız, anahtarın spontan bağlantısına bağlanmasına neden olabilir. Örneğin, mevcut ί Y \u003d 50 KA'da, MCP-35 anahtarının hareketli temas noktalarının MKP-35'i yaklaşık 2000 çalışır. Bu tür güçler, ayırıcılarda, reaktörlerde ve diğer cihazlarda gerçekleşir.

Önlemek mekanik hasar İletkenlerde ortaya çıkan çabaların etkisi altında, CW akımlarının akıntıları bunlara aktığında, akım taşıma tasarımının tüm unsurları yeterli elektrodinamik direngeye sahip olmalıdır.

Elektrodinamik direnç altında, genellikle, cihazların veya iletkenlerin, normal çalışmalarını engelleyen deformasyon olmadan, CW akımlarının akışından kaynaklanan mekanik çabalara dayanacakları.

Elektrikli aparatlar için, üretici elektrodinamik direnç sağlayan KZ'nin garanti akımını gösterir. En sık ekipmandaki kataloglarda, elektrik dinamik dinamik dinamizm akımının anlık değeri ayarlanmıştır (veya ί max veya ί ark). Cihazları seçerken, akım garantili akım, KZ'nin hesaplanan şok akımı ile karşılaştırılır. Koşul ί DIN (Max, Prkv) ί Y (3) memnun olmalıdır.

Σ Ek σ determin

Σ ilave ve σ, sırasıyla, iletkenin malzemesindeki mekanik gerilmelerin izin verilen ve hesaplanan değeri hesaplanır.

PUE'ye göre, elektrodinamik direnç, sigortalı sigortalı sigortaları olan sigortalarla korunan cihazları ve iletkenleri, 60 A'ya kadar akımın yanı sıra akımın yanı sıra, ayrı bir odada konumlarına tabi olan akım ve voltaj transformatörleri.

Esnek tellerdeki elektrodinamik etkileşimin güçlerinden mekanik gerilmeleri saymayın. Bununla birlikte, şok akımları ile 50 ka'dan fazla bu kabloların kontrol edilmesi gerekir.

Diğer özel durumlar ayrıca, KZ'deki elektrodinamik dirençteki cihazları ve iletkenleri kontrol etmeme izin verildiğinde, PUE'de öngörülmektedir.

Cihazların, iletkenlerin ve izolatörlerin elektrodinamik ve termal etkilere dayanabilme kabiliyeti, KZ'nin en büyük akımları, elektrodinamik ve termal direnç olarak buna göre denir.

CZ, yeterli doğrulukla, ısıtma işlemi adiabatik tarafından kabul edilebilir:

nerede ben K.(t.) - CW'nin akımındaki değişimi zaman içinde karakterize eden bir fonksiyon; R. J - Belirli bir sıcaklıkta iletken direnci J; C j - İletkenin belirli bir sıcaklıkta özel ısı kapasitesi; G. - İletkenin kütlesi.

İletkenin direncinin ve spesifik ısı kapasitesinin sıcaklık fonksiyonları olduğu göz önüne alındığında:

nerede r. 0 ve C 0 - İletkenin ilk sıcaklıkta özel direnç ve ısı kapasitesi J. H \u003d 0 ° C; A ve B - Direniş ve ısı kapasitesinin sıcaklık katsayıları; S., l., G, iletkenin kesit alanı, uzunluğu ve yoğunluğudur.

Değişkenleri ayırmak ve gerekli sınırları entegre etmek, denklemi elde ediyoruz

bu, iletken j'nin son sıcaklığını, CW akımı ile ilk sıcaklıktan itibaren ısıtıldığında belirlemeyi mümkün kılar. J. n. Bununla birlikte, bu denklemin analitik çözeltisi zordur ve bu nedenle ortak iletken malzemeler için, ikinci integralin değerlerinin son sıcaklıktan bağımlandırılması ( J. H \u003d 0), Şekil 2'de sunulur. 2.8.

İncir. 2.8. KZ için akım taşıma parçalarının ısıtılmasının sıcaklığını belirlemek için eğriler

CW'nin akımına ve kapatma zamanına bağlı olarak ilk integral t. KAPALI, KZ B'nin ikinci dereceden akımının darbesinin adını aldı. Yaklaşık değeri, toplam akımın ve bileşenlerinin mevcut değerleri ile ifade edilebilir.

nerede KZ'nin toplam akımının zaman zaman etkin değeri t.; BEN. P, T. - periyodik bileşenin aktif değeri; BENDE - Aperodik bileşen.

Böylece, KZ'nin ikinci dereceden akımının darbesi, periyodikten gelen darbelerin toplamına eşittir. B. P ve aperiodik B. bir bileşen.

Periyodik bileşenden gelen nabız, her zaman aralık için mevcut akımların akım değerlerinin ortalama değerlerine karşılık gelen siparişler ile pürüzsüz eğri adımını değiştirerek grafoanalitik yöntemle belirlenebilir:

Kapanmanın konumunun jeneratörlerden çıkarıldığı veya kabaca (fazla büyüme ile) istendiği durumlarda, pulse periyodik bileşenden tahmin ederek, periyodik bileşenin kaybolmadığı varsayılabilir, yani. .

CW akımının aperiodik bileşeninden nabız:

Ne zaman bulunduğunda

Sonra iletkenin son sıcaklığı eşit olacaktır.

İncirde. 2.8 Sut JN'yi ve ilgili eğriye göre (nokta) fakat) Bulmak FAKAT n. Eklemek FAKAT n (apsis ekseninde) B./S. 2, olsun FAKAT H ve iletken j'nin sıcaklığı (nokta) b. eğride).

CW'nin son sıcaklığı, yalıtım koruma izninden daha yüksek olmamalı veya mekanik dayanımın (yalıtılmamış iletkenler için) olması gerekir.

İletkenin Termal Dayanıklılığının Durumu:

Termik dirençlerin nominal akımını karakterize etmek için cihazların termal direnci alınır. BEN. Termik termal direnç süresi olarak adlandırılan belirli bir süre ile ter t. ter. Cihazı termal dirençte test etmek için, termal nabızın hesaplanan tesise olan değeri üretici ile karşılaştırılır. Cihazın termal direnç durumu aşağıdaki gibi formüle edilmiştir:

İletkenlerin ve cihazların termal ve dinamik direncinin hesaplanmasının yöntemi, kısa devre akımlarını hesaplama kurallarında ve RD 153-34.0-20.527-98 elektrikli ekipmanın seçimi için yönergelerde detaylıdır.

İletkenler yaparken elektrik akımı İletkenler ısıtılır. İletken yük akımı ile ısıtıldığında, seçilen ısının parçası çevreye yayılır ve dispersiyon derecesi soğutma koşullarına bağlıdır.

Kısayolun akımı olduğunda, iletkenlerin sıcaklığı önemli ölçüde artar, çünkü CZ'nin akımları keskin bir şekilde arttırır ve KZ'nin süresi küçüktür, bu nedenle iletkende serbest bırakılan ısı, çevreye geçme zamanı yoktur ve hemen hemen her şey iletkeni ısıtmak için gider. CW'nin altındaki iletkenin ısıtılması, tehlikeli değerlere ulaşabilir, izolasyonun erime veya şarj edilmesine, mevcut kullanım parçalarının ve benzerlerinin deformasyonu ve erimesine yol açabilir.

İletkenlerin termal direncinin kriteri İzin verilen sıcaklıklar Akımları KZ (X Ek, ° C) ile ısıtma.

KZ işlemi sırasında ısıtma sıcaklığı izin verilen değerleri aşmazsa, iletken veya cihaz termal olarak kalıcı olarak kabul edilir. Genel durumdaki termal direnç durumu böyle görünüyor, ° C:

x Kon? x Ek (4.1.)

x Con, KZ modunda iletkenin sıcaklığının son değeridir.

Joule Integral kullanılarak, iletkenlerin ve elektrikli cihazın CW akımlarına termal maruz kalma derecesinin nicel değerlendirmesi

kT'nin KZ'nin keyfi bir anda T'nin tam bir akımı olduğu yerde ve; T Kapalı, KZ'nin hesaplanan süresidir, s.

Joule integral, enerji kaynaklarının parametrelerine, orijinal hesaplama şemasının konfigürasyonuna, KZ konumunun kaynaklardan ve diğer faktörlerden elektriksel bir şekilde uzaklaştırılmasına bağlı olarak karmaşık bir fonksiyondur. Güç kaynağından önemli bir uzaklıkta bulunan zincirlerde k cinsinden joule integralinin gösterge niteliğindeki hesaplamaları için, formül 2 * c'yi kullanabilirsiniz.

nerede - CW akımının periyodik bileşeninin aktif değeri, eşdeğer kaynağından, KA; - Akım KZ, C'nin aperiodik bileşeninin zayıflamasının eşdeğer zaman sabiti; T Kapalı, KZ'nin hesaplanan süresidir, s.

En zor olan, jeneratörler veya senkron kompansatörler yakınındaki kısa devre ile joule integralinin belirlenmesi durumunda. Ancak eğitim tasarımında ve burada formül (4.1.3) kullanabilirsiniz, çünkü K cinsinden elde edilen değer biraz fazla tahmin edilecektir ve güçlü bağlantılarda (jeneratör, iletişim trafosu vb.) Koşullar altında seçilen iletkenler ve cihazlar. uzun ömürlü mod. ve elektrodinamik direnç, önemli termal direnç rezervine sahiptir. Yukarıdaki hususlara göre, formül (4.1.3.) 'De T A.EKV olarak, TA ve KZ'nin yerini besleyen bu kaynakların en büyüğünü, çünkü birkaç olsaydı, Hesaplanan joule integralinde bir artışa yol açar ve termal direnç için cihazları kontrol ederken hatalar vermez.

Joule integralini belirlerken, t'yi tanımlamayı belirlemek gerekir. PUU'ya göre, KZ T kapısının hesaplanan süresi, APF'nin eylemini ve şalteri kapatmanın tam zamanını göz önünde bulundurarak, bu zincirin (T PB) ana röle korumasının çalışmasından oluşur. ), anahtarların katalogunda belirtilen, C,

t off \u003d t pz + t (4.4.)

R nomlu jeneratör zincirleri için? 60 MW PUE TAMAMLANMIŞTIR \u003d 4 S, yani. Rezerv koruması sırasında.

GENELLERDEKİ BİTKİLER ÜRETİCİLERİ Garantili termal direnç aralığının (TER, KA) ve elektrikli cihazlar (anahtarlar, ayırıcılar, akım transformatörleri vb.)

Bu durumda, KZ modundaki cihazların ısıl direncinin durumu, KA 2 * S gibi görünüyor,

B T ter (4.5.)

Davranışın ısıl kararlılığını kontrol ederken, Q standının standart bir kesitine sahip olan, mm2, bir durum tamamlanmalıdır.

s Stand? q min (4.6.)

PUE'de, KZ'de termal direnç için iletkenleri ve cihazları kontrol etmeye izin verildiğinde bir dizi vakalar belirtilmiştir. Bu, hava güç iletim hatlarının kabloları, sigortalar, vb. Korumalı zincirlerin cihazları ve iletkenleri için geçerlidir.

İki paralel iletken devam ederse tek yönlü toki. ι 1 ve ι 2, o zaman bu iletkenler birbirleriyle ilişkili olarak yaşıyor. cazibe gücü düzgün bir şekilde dağıtılmış biçimde katı Mekanik Doğrusal Yük f [n / m] eşit

F \u003d 2 ∙ 10 -7 ila F, (6.32)

burada ι 1, ι 2 - İletkenlerdeki akımlar ve;

a - İletkenler arasındaki mesafe, m2;

kF - katsayı, iletkenin enine kesitinde (K φ ≈ 1, udaki kare, kare ve boru şeklindeki bölümler için) düzensiz akış akışını dikkate alarak< 6 кВ и для любого сечения при U > 6 kV; U altında< 6 кВ для плоских шин к ф определяется по справочным кривым в зависимости от размеров сечения и расстояния между шинами).

3 fazlı KZ ve iletkenlerin aynı düzlemde dağılımı ile, ortalama faz akımdan en yüksek kuvveti yaşıyor. Maksimum (şok) Bu faz için doğrusal mekanik yük eşittir

F UD \u003d 10 -7 ila f. (6.32)

Mekanik yük, sert iletkenlerde (lastiklerde) bükülme anına neden olur. Sonsuz uzun bir iletkenin düzgün bir şekilde yerleştirilmiş desteklerde bulunduğu durumlarda (Şekil 6.2), bükülme momenti, desteğin kendimi maks, [n ∙ m] ve eşit olan maksimum maksimumdur.

M max \u003d, (6.33)

l - destekler arasında, m.

explorer düzgün düzenlenmiş desteklerde sabitlenmiş

Metaldeki bükülme momentinin etkisi altında, mekanik bir voltaj, Σ, N / m2 veya MPA'yı ortaya çıkar. Bükülme ile metaldeki en büyük mekanik stres eşittir

w'nin direnişin anı olduğu, m3.

Direnç anı, iletkenin büyüklüğü ve iletken üzerinde hareket eden kuvvet yönü ile belirlenir (lastik yerinin yöntemi, Şekil 6.3)

İncir. 6.3. İzolatörlerdeki lastiklerin yeri:

a - PLAFHMY; B - kenarda

Lastiklerin yalıtkanları üzerindeki konumunda, plastikler (Şekil 6.3, fakat), Direniş anı eşittir

Lastik kenarda bulunduğunda (Şekil 6.3, b.) Direniş anı eşittir

Metal lastik metalindeki hesaplanan voltaj değerleri, bu malzeme için ek voltajın izin verilen değerinden daha az olmalıdır, yani. Durum yapılmalı

σ ≤ σ ekleyin. (6.36)

İş bitimi -

Bu konu bölüme aittir:

"Sanayi işletmelerinin güç kaynağı" disiplini üzerindeki derslerin özeti

Priazovsky Devlet Teknik Üniversitesi .. Sanayi işletmelerinin güç kaynakları.

Bu konuda ek materyallere ihtiyacınız varsa veya aradıklarını bulamadıysanız, çalışma tabanımızı aramayı kullanmanızı öneririz:

Elde edilen malzeme ile ne yapacağız:

Bu malzeme sizin için faydalı olduğu ortaya çıktıysa, sosyal ağ sayfanıza kaydedebilirsiniz:

Bu bölümün tüm temaları:

Kolyada l.i.
Özellikle öğrenciler için "Sanayi İşletmelerinin Güç Kaynağı" Disiplinde Özet Dersler

Sanayi işletmelerinin SES'in gelişmesinin yolları
Sanayi işletmelerinin güç kaynağı sistemleri (SES) güç tüketimi geliştikçe karmaşıktır. Yeniden oluşturma (SES) ve yeni sistemlerin tasarımını, aşağıdaki ana kıçını yaparken

İşletmeler
Elektrikli enerji alıcısı, teknolojik kurulumun veya ağdan enerji alan ve teknolojik işlemleri gerçekleştirmek için tüketen bir mekanizmanın elektriksel bir parçasıdır.

EP Sanayi İşletmelerinin Özellikleri
Sanayi işletmelerinin elektrik enerjisi alıcılarının karakteristik gruplarını göz önünde bulundurun. 1. Güç genel endüstriyel tesisatlar. Bu elektrik enerjisi alıcısı grubuna

Elektrikli alıcıların çalışma modları
Elektrik yüklerinin (ENG) doğru tanımı, güç kaynağı sistemlerinin tasarım ve çalışmasında belirleyici ve en önemli bir adımdır. Elektrikli yükler

Yerleşim yüklerini belirleme yöntemleri
Sanayi işletmelerinin elektrik yüklerini hesaplamak için iki yöntem kullanılır: talep katsayısı yöntemi ve hesaplanan katsanın yöntemi. Yardımcı yöntemlere

Elektrik tüketiminin belirlenmesi
1000 V'nın üzerindeki voltajlı lastiklerdeki toplam yük (aktif, p ς ve reaktif, qς) ilişkilerle belirlenir: РΣ \u003d (Σ

Elektrik ağının elemanları
Sanayi işletmelerinin ağlarında, iletilen elektriğin yaklaşık% 10'u kaybolur. Kaybın büyüklüğü birçok faktöre bağlıdır, ancak öncelikle elektrik alıcılarının ve ayrılmanın çalışma şekli ile belirlenir.

Güç Kaynağı Sistemlerinde EE Kayıplarını Azaltmanın Yolları
Sanayi işletmelerinin elektrik alıcıları, çalışmalarını hem aktif (p) hem de reaktif (q) gücünü gerektirir. Reaktif güç aktif, senkron jeneratörler olarak üretilir

Energosystem
Sanayi işletmeleri için, ana güç kaynağı kaynağı, enerji sistemlerine birleştirilen elektrik istasyonlarıdır. Tarafından üretilen elektrik sayısı

Endüstriyel elektrik santrali
Endüstriyel santraller (fabrika elektrik santralleri) yerel aktif güç kaynaklarına atıfta bulunur. Yerel kaynakların varlığı teknik ekonomi tarafından haklı gösterilmelidir.

Güç kaynağı sisteminde güç transformatörleri
Güç transformatörleri ana elektrik aletleriElektrik enerjisinin elektrik santrallerinden tüketicilere iletilmesi ve dağıtılması. Güç trans yardımı ile

Güç kaynağı sistemlerinde nötr çalışma modları
PUE'ye göre 1000 V'nin üzerinde voltajlı elektrik tesisatları ve elektriksel ağlar, büyük zemin kapanması olan ayarlara ayrılır (tek fazlı kısa devre akımı

Kilitli ve kapalı ağlar
Düzeltilmemiş (açık), çizgileri kapalı konturlar oluşturmayan ağlar denir. Bu tür ağlar, ağ düğümlerinden birine bağlı bir ana güç kaynağına sahiptir.

Uygulamalı İletken Türleri
İcra için elektrik şebekeleri Yalıtımsız (çıplak) ve yalıtımlı teller, kablolar, iletken kullanılır. Çıplak teller yalıtım kapaklarına sahip değildir. Onlara

Yalıtımlı tellerle kablolama
Elektrik kablolaması, yalıtımlı teller tarafından, ayrıca küçük bölümler kablolarla (16 mm2'ye kadar) ile yapılan 1 kV'a kadar voltajla sabit ve alternatif bir akım ağı denir.

Kablo hatları
Kablolar, hem binalar ve yapılar dahilinde hem de işletme bölgesinde ve dış güç kaynağında tüm gerilmelerin (110 kV'a kadar) sanayi işletmelerinde kullanılır.

Shinovrovod.
Shinovaya, iletkenleri sert lastikler olan elektrik iletim hatları denir. Busbars açık olabilir (destekleyicide yunumsuz lastikler)

Hava Yolları
Elektrik hattı (VL veya CHLEP), elektrikle elektrik iletmek için bir cihaz denir. WL, dağıtım için yüksek ve alçak gerilim ağlarında kullanılabilir.

Elektrik ağlarında kısa devreler
Kısa devre (KZ), elektrik şebekesinin iki noktasının iki noktasının bağlantısı için normal çalışma koşulları için verilmeyen kasıtlı veya tesadüfidir.

CW akımının sürekli periyodik bileşen ile hesaplanması
CW akımının periyodik bileşeni, izin verilen hatalara uygun olarak, değişiklikleri% 10 aralığında kalırsa, neredeyse değişmeden değerlendirilebilir. Eğer ras ise.

CW akımının değişen bir periyodik bileşeni ile hesaplanması
X * ≥3 durumu gerçekleştirilmezse, CW akımlarını hesaplarken, jeneratörlerde geçici işlemleri göz önünde bulundurmak gerekir. Bu fenomenlerin sağladığı basitleştirilebilir

Termal (Elektrotermal) Akım Aksiyon KZ
KZ'nin iletken akımının ısıtılmasının geçiş işlemi (PP), süresi (τpp birkaç saniyedir), iletkenlerin sabit ısıtma süresinden çok daha azdır.

Kısa devre akımlarının kısıtlaması
Endüstriyel elektrik şebekeleri için, güçlü güç kaynaklarının varlığı ve buna göre, CW akımlarının büyük değerleri. Bu, güç kaynağı sisteminin maliyetini önemli ölçüde artırabilir

Atölye Trafosu Trafo Merkezleri Şemaları
CEE Trafo Merkezleri Besleme Ağı Nn. Dükkanlarda trafo trafo merkezleri Bir kural olarak, kollektif lastikleri olmayan devreler olarak 6-10 / 0.4 kV voltajı kullanılır. Transformatör Şemaları

Ana öncü trafo merkezlerinin şemaları
Tüketici I ve II kategorilerinin güvenilir güç kaynağı için, ana öncü trafo merkezleri (GPP ve PGV) genellikle iki trafo tarafından yapılır. Güç Sistemlerinden Gıda Trafo Merkezleri

Trafo Merkezlerinin Temel Elektrik Ekipmanları
Trafo merkezlerinin ana elektrikli ekipmanı: Güç transformatörleri, anahtarlama cihazları, ayırıcılar, izolatörler ve şalt lastikleri, Transm ölçümü

İzolatörler ve dağıtım lastikleri
Elektrik tesislerinin mevcut kısımları eklenmiştir ve yalıtkanlar vasıtasıyla birbirinden izole edilir. İzolatörler doğrusal, donanım, destek ve geçişe ayrılır. Doğrusal izolatörler pr.

Röle korumasının atanması
Elektrik tesisatlarının çalışması altında, hasar mümkündür bireysel unsurlar Güç kaynağı sistemleri. Sistemin tüm unsurlarının durumunu kontrol eden özel cihazların bir kombinasyonu

Röle korumasının temel prensipleri
KZ oluşumunun belirtilerinden biri, hattaki akımı artırmaktır. Bu özellik, akım adı verilen röle koruması (RZ) yapmak için kullanılır. Mevcut RZ UV ile yürürlüğe girdi

İşletmeler
Röle koruması, diğerlerinden önce güç kaynağı sistemlerinde kullanılmış otomasyonun sadece bir parçasıdır. otomatik aygıtlar. Ancak, sadece röle koruması yapamaz

Kısa devre akımlarının elektrodinamik etkisi.

Kısa devrenin, lastiklerdeki kısa devrenin şok akımının ve diğer dağıtım cihazlarının diğer tasarımlarının oluşması sonucu, elektrodinamik çabalar, sırayla metalde bir bükülme momenti ve mekanik stres yaratır. İkincisi, bu metal için izin verilen maksimum gerilmelerden daha az olmalıdır.

Literatürde, alüminyum için izin verilen hesaplanan stres 80 MPa'dır.

Kısa devrenin şok akımının üç fazlı kısa devre ile elektrodinamik kuvveti, şok akımı sırasında iletkenler arasındaki etkileşimin gücü ile belirlenir.

nerede - K1, K2, KA noktalarında şok akımı,

Aynı faz mm'in izolatörleri arasındaki mesafe,

Bitişik fazların iletkenleri arasındaki mesafe, mm

CSO-366: mm için; Mm.

Formül (62) göre, 10 kV tarafındaki 15x3 lastiklerin lastikleri arasındaki etkileşimin gücünü hesaplayın:

Lastiği düzgün yüklenmiş bir kiriş olarak düşünün ve etkinin yarattığı bükülme anını hesaplayın

etkileşimin gücü nerede, n

Lastikler arasındaki mesafe, m

Bükme

Metal içindeki mekanik gerilmeyi belirlemek için, lastiklerin yeri göz önüne alındığında, direnç anını hesaplamak gerekir. Lastikler, PLAFHMY ya da kenarda bulunabilir.

Şekil 2.5.1.1. Yer lastik plavhers

Şekil 2.5.1.2 Kenardaki lastiklerin yeri

Kurslarımda, lastikler plaşık. Aynı zamanda, direniş anı formül tarafından belirlenir.

direnişin anı nerede

Lastik genişliği, cm,

Lastik kalınlığı, cm

Tahmini lastik gerginliğini tanımlarız:

Durumdan, markanın lastiklerinin (15x3) elektrodinamik direnç geçişinde olduğunu görüyoruz. Benzer şekilde, AT (15x3) markasının dikdörtgen bölümünün kutularını 0,4 kV yanında kontrol edin.

0,4KV tarafındaki marka (15x3) lastikleri arasındaki etkileşimin gücünü hesaplayın (63)

Şok akımı tarafından oluşturulan bükülme momentini hesaplayın (64):

Tahmini lastikleri belirleyin (62):

Denetimden, markanın lastiklerinin (15x3) elektrodinamik direnç geçişi üzerindeki olduğunu görüyoruz.

Kısa devre akımlarının termal etkisi

Kablolar dahil, kısa devreler dahil akım parçaları, normal modda çok daha büyük bir sıcaklığa ısıtılabilir.

Termal direnci kontrol ederken kablo veya lastiğin kesiti, formül tarafından kontrol edilir:

vK'nin termal bir dürtü olduğu yerlerde,

İletkenin malzemesine bağlı olarak sanat katsayısı, PUE'ye göre alınır: Alüminyum için SANT \u003d 85; BAKET İÇİN ST \u003d 88

Termal dürtüyü önceden tanımlayın:

Vk \u003d · t KAPALI, (68)

nerede i PC, periyodik bileşenin bir akımıdır, i pc \u003d i pk1 \u003d ka \u003d 2350 a

t KAPALI - Kısa devre ile bağlantı kesme süresi,

t kapalı. \u003d T KAPALI .. + T Z, (69)

nerede t kapalı. - anahtarın tepki süresi; C, t Kapalı \u003d 0.2С,

t H tetikleme süresidir; C, t s \u003d 1.1c

t kapalı. \u003d 0.2 + 1.1 \u003d 1.3C

Havayolu ve lastikler için ısı dürtüsünü 10 kV (68) yanında tanımlarız:

K1 \u003d 1,3 \u003d 7179250'de

CL derecesinin Asbg (3x16) (67) minimum kesitini tanımlarız:

F dak \u003d\u003d 31.52 mm

Sınıfın seçilen enine kesitinin termal direnci üzerindeki muayenenin durumuna göre

ASBG (3x16) minimum hesaplama bölümüne eşit olmalıdır

F dak lar ekstra (70)

31.52 MMI 16 MMI

Durumdan, ASBG (3x16) CL derecesinin seçilen enine kesitinin ASBG markasının (3x35) daha büyük kesitini alarak geçmediğini görüyoruz.

30.72 mm 3 35 MMI

CL derecesinin (3x35) geçtiğini gördüğünüz durumdan

15x3 lastiğin minimum kesitini tanımlarız (66):

F dak \u003d\u003d 31.52 mm

Kontrol Durumu (70):

31.52 MMI 45 mm

Durumdan, (15x3) 'de 10 kV markasının yanındaki dikdörtgen kesit lastiklerinin olduğunu görüyoruz.

0,4 kV'nin yan tarafındaki kontrolü, bunun için sıcaklıkları karşılaştırmak için sıcaklıkları üretecektir Tablo 2.5.2.1 Geçerli üreten parçaların parametreleri

Tablo 2.5.2.1 Geçerli kullanım parçalarının parametreleri

CL AAB 2'yi (4x25) düşük taraftaki termal dirençteki kontrol etmek için, normal çalışma modunda ısıtmanın sıcaklığını belirleyeceğiz. Isıtma akımı uzun izin verilen bir akımla çakışmaz.

h \u003d 0 + (ek bir - 0) · () 2; (71)

h \u003d 15 + (65-15) · () 2 \u003d 15.69c

Grafiklerdeki normal çalışma modu için termal eşdeğeri tanımlarız. 3.13 Edebiyat

Bir \u003d 0.12 · 10 4 A 2 · C / MMI

Kısa devre akımının gerçek zamanını belirlemek

t hareketler. \u003d T B + T S, (72)

nerede t kapalı. - anahtarın tepki süresi; dan,

t H tetikleme süresidir; dan

t eylem \u003d 0.2 + 1.1 \u003d 1.3C

Kısa devre akımının aperiodik bileşeninin şimdiki zamanını belirleme

t pr \u003d 0.003 · ", (73)

nerede "\u003d; Çünkü İpko \u003d ipc, "\u003d 1 demektir

t pr \u003d 0.003 · 1 \u003d 0.003

Kısa devre akımının periyodik bileşeninin, literatürün Şekil 3.12'sinde, şimdiki zamanını tanımlarız: T AP \u003d 0.85 c

Toplamı belirlemek:

t Pr \u003d t Pra + T AP (74)

t pr \u003d 0.003 + 0.85 \u003d 0.853

Termal eşdeğeri kısa devre ile tanımlıyoruz:

Ve k \u003d a n +, (75)

Ve k \u003d 0.12 · 10 4 + \u003d 0.205 · 10 4 A 2 S / MMI,

sonuç olarak, ısıtma sıcaklığı 30c

Uygulanmalı:

Durum takip edildi, sonuç olarak, CL termal dirençten geçer.

Lastikleri termal dirençte kontrol edin:

AT (15x3) markasının (15x3) dikdörtgen bölümünü, düşük taraftaki termal direnç üzerine kontrol etmek için, ısıtma sıcaklığını normal çalışmada karşılaştıracağız. Isıtma akımı uzun izin verilen bir akımla çakışmaz (71):

h \u003d 25 + (88-25) · () 2 \u003d 48.69c

Grafiklerdeki normal çalışma modu için termal eşdeğeri tanımlarız. 3.13 Edebiyat, A \u003d 0.38 · 10 4 A 2 · C / MMI

Kısa devre ile ısı eşdeğerini tanımlarız (75):

Ve k \u003d 0.38 · 10 4 + \u003d 0.76 · 10 4 A 2 S / MMI,

sonuç olarak, ısıtma sıcaklığı 110c

Durum yürütülmelidir (76):

Bu nedenle durum yapılır, bu nedenle, markanın lastikleri (15x3) termal dirençten geçer.