اتصال کوتاه مدت حرارتی فعلی. اثر حرارتی جریان های مدار کوتاه

من.سیستم های هادی هنگامی که جریان های جریان در حال تجربه تعاملات الکترودینامیکی هستند، همراه با تنش های مکانیکی قابل توجه است. در همان جریان، هادی ها جذب می شوند و اگر جریان به طرف مقابل هدایت شود، پس از آن دفع می شود.

قدرت تعامل جریانها توسط فرمول های ناشی از قانون بیو سارارا تعیین می شود. برای دو هدایت موازی طولانی l.واقع در فاصله و از یکدیگر، می توان آن را از عبارت یافت می شود

اگر جریان ها در آمپرات بیان شوند و نیروی F - در نیوتن، سپس ضریب K 2 × 10 7؛ ضریب k f.به نظر می رسد شکل هادی را در نظر گرفته و می تواند برابر با 1 برای محلول های بخش دور، بدون در نظر گرفتن فاصله بین آنها و برای هادی های هر شکل، در صورتی که فاصله در نور بین آنها بزرگتر از محیط است بخش عرضی بخش حمل و نقل فعلی.

نیروی F به طور مساوی در طول طول هدایت های موازی توزیع می شود. نیروی خاص در هر واحد طول هادی برای شرایط این است:

تعاملات الکترودینامیکی در تاسیسات سه فاز جریان متناوب آنها تعدادی از مشکلات را دارند. تلاش ها با ارزش و جهت تغییر می کنند و طبیعت نوسانی دارند.

نیرویی که بر روی هادی با جریان عمل می کند، به عنوان نتیجه تعامل آن با جریان در هادی های دو مرحله دیگر تعریف شده است، در حالی که در شرایط سخت تر، آن هادور فاز متوسط \u200b\u200bرا به دست می آورد. بزرگترین نیروی خاص در هادی فاز متوسط \u200b\u200bمی تواند از عبارت، N / M تعیین شود

جایی که من هستم -دامنه فعلی در فاز، a؛ ولی -فاصله بین مراحل مجاور، m.

تعامل هدایت ها به طور قابل توجهی در حالت KZ افزایش می یابد، زمانی که کل CW جریان به بالاترین مقدار آن می رسد.

برای تعیین تلاش خاص در سه فاز KZ در سیستم هادی ها، از بیان بر روی این وضعیت استفاده کنید، سپس

جایی که - جریان شوک سه فاز KZ، A.

بالاتر از تلاش های interphasis مورد بررسی قرار گرفت. با این حال، در دستگاه های واقعی و سازه های تایر ممکن است نیروهای بسیار بزرگی از تعامل جریان های یک فاز وجود داشته باشد. این اتفاق می افتد زمانی که فاز تقسیم به تعدادی از سیم های موازی، و تنها زمانی که هادی ها ساده نیستند و حلقه ها را تشکیل می دهند، زاویه را خم می کنند. چنین نیروهایی در قطع ارتباطات، راکتورها و سایر دستگاه ها قرار می گیرند.

برای جلوگیری از آسیب مکانیکی تحت عمل تلاش هایی که در هادی ها اتفاق می افتد، زمانی که جریان جریان CW بر آنها رخ می دهد، تمام عناصر طراحی حمل و نقل فعلی باید دارای مقاومت الکترودینامیکی کافی باشند.

تحت مقاومت الکترودینامیکی، معمولا توانایی دستگاه ها یا هادی ها برای مقاومت در برابر تلاش های مکانیکی ناشی از جریان جریان CW، بدون تغییر شکل هایی است که مانع عملیات عادی آنها می شوند.

برای دستگاه های الکتریکی، سازنده نشان دهنده جریان گارانتی KZ است که مقاومت الکترودینامیکی را فراهم می کند. اغلب در کاتالوگ ها در تجهیزات، مقدار لحظه ای جریان الکترودینامیک تنظیم شده است. من. دین (یا من حداکثر،یا من. PR.CV) در انتخاب دستگاه های تضمین شده توسط کارخانه، جریان با جریان شوک محاسبه شده از KZ مقایسه شده است. شرایط باید برآورده شود .

دوام الکترودینامیکی لاستیک های سفت و سخت، به استثنای هدایت کننده های هدایت کامل و اتوبوس RC، با محاسبه تنش های مکانیکی در مواد هادی در KZ تعیین می شود. معیار پایداری رضایت از وضعیت، جایی است که ارزش مجاز و محاسبه ولتاژ مکانیکی و مواد هادی است.

با توجه به PUE، مقاومت الکترودینامیک دستگاه ها و هادی ها را با فیوز ها با فیوز ها با فیوزها با فیوزهای با فیوز تا 60 A، و دستگاه ها و لاستیک های مدارهای ترانسفورماتور ولتاژ تحت شرایط محل خود را در یک اتاق جداگانه بررسی نمی کند.

تنش های مکانیکی را از نیروهای تعامل الکترودینامیکی در سیم های انعطاف پذیر محاسبه نکنید. با این حال، با جریان های شوک، بیش از 50 Ka این سیم ها باید بررسی شود.

دومشناخته شده است که سیستم های سیستم انجام شده برای جریان جریان، تعاملات الکترودینامیکی را تجربه می کنند که همراه با تنش های مکانیکی قابل توجه است.

با همان جریان، هادی ها جذب می شوند، و اگر جریان به طرف مقابل هدایت شود، سپس دفع می شود

شکل. 18.1 تعامل الکترودینامیکی بین دو بخش سازگار با هم در سازگار (A) و جهت گیری فعلی (B).

قدرت تعامل جریانها توسط فرمول های ناشی از قانون بیو سارارا تعیین می شود. برای دو هادی موازی L LENA، واقع در فاصله ولیاز یکدیگر، می توان آن را از عبارت یافت می شود

اگر جریان ها در آمپر بیان شوند و نیروی F - در نیوتن، ضریب K 2 ∙ 10 -7؛ ضریب K F در نظر گرفتن شکل هادی است و می تواند با یک واحد مساوی برای محلول های مقطع عرضی، بدون در نظر گرفتن فاصله بین آنها و برای هادی های هر نوع، پذیرفته شود، اگر فاصله در نور بین آنها بزرگتر از آن باشد محدوده بخش عرضی بخش حمل و نقل فعلی. در غیر این صورت، ضریب K F از واحد متفاوت است و زمانی که محاسبه تلاش ها باید از پیش تعیین شده توسط نمودارهای خاص تعیین شود.

نیروی F به طور مساوی در طول طول هدایت های موازی توزیع می شود. نیروی خاص در هر واحد طول هادی برای شرایط شکل. 18.1 به همان اندازه:

. (18.2)

تعاملات الکترودینامیکی در تاسیسات AC سه فاز دارای تعدادی از ویژگی های. در شکل 18.2 نشان می دهد که بردارهای تلاش بین هادی های فاز های فردی واقع در همان هواپیما در نقاط مختلف در زمان برای یک دوره جریان متناوب. تلاش ها با ارزش و جهت تغییر می کنند و طبیعت نوسانی دارند.

نیرویی که بر روی هادی با جریان عمل می کند، به عنوان نتیجه تعامل آن با جریان ها در هادی های دو مرحله دیگر تعریف می شود و در شرایط سخت تر آن هادور فاز متوسط \u200b\u200bرا به نمایش می گذارد. بزرگترین نیروی خاص در هادی فاز متوسط \u200b\u200bمی تواند از عبارت، N / M تعیین شود

, (18.3)

جایی که من. متر دامنه جریان در فاز است، و؛ ولی - فاصله بین مراحل مجاور، m.

ضریب تغییرات فاز جریان در هادی ها را در نظر می گیرد.

شکل. 18.2. الکترودینامیک تعاملات در یک سیستم هادی سه فاز:

a-B - قدرت تعامل برای لحظات مختلف دوره؛

g -منحنی تغییرات جریان را تغییر می دهد

تعامل هدایت ها به طور قابل توجهی در حالت KZ افزایش می یابد، زمانی که جریان کل CW به بالاترین ارزش خود برسد - شوک. در ارزیابی تعامل فازها، لازم است که دو مرحله ای و سه فاز KZ را در نظر بگیریم.

برای تعیین تلاش خاص با سه فاز KZ در سیستم هایی از هادی های نشان داده شده در شکل. 18.2، از عبارت (18.3) استفاده کنید، پس از آن

, (18.4)

جایی که مای (3) - جریان شوک سه فاز KZ، A.

در مورد کمبود دو مرحلهای، تأثیر فاز سوم (دست نخورده) ناچیز است، بنابراین بیان (18.2) برای تعیین تلاش خاص (18.2) استفاده می شود، با توجه به آن onceland

(18.5)

جایی که مای (2) جریان شوک دو فاز KZ است. A.

شکل. 18.3. ارقام تعاملات الکترودینامیکی در همان فاز سوئیچ نفت

با توجه به این دشوار نیست نشان دهد که نیروی interphasis با سه فاز KZ بیشتر از دو مرحله ای است. بنابراین، نوع تخمینی KZ در ارزیابی نیروهای الکترودینامیک سه مرحله ای در نظر گرفته می شود.

بالاتر از تلاش های interphasis مورد بررسی قرار گرفت. با این حال، در دستگاه های واقعی و سازه های تایر ممکن است نیروهای بسیار بزرگی از تعامل جریان های یک فاز وجود داشته باشد. این اتفاق می افتد زمانی که فاز تقسیم به تعدادی از سیم های موازی، و تنها زمانی که هادی ها ساده نیستند و حلقه ها را تشکیل می دهند، زاویه را خم می کنند. در شکل 18.3 به عنوان مثال، طرح تلاشهایی را که در کاندور فعلی میزبان فاز سوئیچ نفت رخ می دهد، نشان می دهد.

چنین نیروهایی می توانند منجر به قطع خودبخودی سوئیچ شوند، اگر اقدامات لازم را قبول نکنید. به عنوان مثال، در جریان فعلی Iί \u003d 50 Ka، MKP-35 از مخاطبین متحرک سوئیچ MCP-35 تقریبا 2000 عمل می کند. چنین نیروهایی در قطع ارتباطات، راکتورها و سایر دستگاه ها قرار می گیرند.

برای جلوگیری از صدمه مکانیکی تحت عمل تلاش های ناشی از هادی ها زمانی که جریان جریان های CW بر آنها جریان می یابد، تمام عناصر طراحی فعلی حمل و نقل باید دارای مقاومت الکترودینامیکی کافی باشند.

تحت مقاومت الکترودینامیکی، معمولا توانایی دستگاه ها یا هادی ها برای مقاومت در برابر تلاش های مکانیکی ناشی از جریان جریان CW، بدون تغییر شکل است که مانع عملیات طبیعی آنها می شود.

برای دستگاه های الکتریکی، سازنده نشان دهنده جریان گارانتی KZ است که مقاومت الکترودینامیکی را فراهم می کند. اغلب در کاتالوگ ها در تجهیزات، یک مقدار لحظه ای از جریان پویایی دینامیک دینامیکی پویایی الکتریکی تنظیم شده است (یا یا مایک حداکثر یا قوس). هنگام انتخاب دستگاه ها، جریان فعلی تضمین شده با جریان شوک محاسبه شده KZ مقایسه می شود. شرط IC DIN (MAX، PRKV) Iί y (3) باید راضی باشد.

دوام الکترودینامیکی لاستیک های سفت و سخت، به استثنای هدایت کننده های هدایت کامل و اتوبوس RC، با محاسبه تنش های مکانیکی در مواد هادی در KZ تعیین می شود. معیار پایداری اجرای شرایط است

σ اضافی σ تعیین

جایی که σ اضافی و σ محاسبه می شود، به ترتیب، مقدار مجاز و محاسبه شده تنش های مکانیکی در مواد هادی محاسبه می شود.

با توجه به PUE، مقاومت الکترودینامیک دستگاه ها و هادی ها را با فیوز ها با فیوز ها با فیوز ها به یک جریان به حداکثر 60 A، و همچنین دستگاه ها و تایرهای ترانسفورماتور ولتاژ محافظت نمی کند، به جای محل خود در یک اتاق جداگانه.

موارد دیگر خصوصی نیز در Pue تعیین می شود زمانی که مجاز به بررسی دستگاه ها و هدایت ها بر مقاومت الکترودینامیک در KZ نیست.

توانایی دستگاه ها، هادی ها و عایق ها برای مقاومت در برابر تأثیرات الکترودینامیکی و حرارتی ناشی از عبور از آنها، بزرگترین جریان های KZ، مقاومت الکترودینامیکی و مقاومت حرارتی به آن نامیده می شود.

هنگامی که CZ، با دقت کافی، فرآیند گرمایش را می توان توسط adiabatic اتخاذ کرد:

جایی که من k.(t.) - یک تابع که تغییر در جریان CW را در زمان مشخص می کند؛ R. j - مقاومت هدایت کننده در دمای مشخص J؛ c j - ظرفیت حرارتی خاصی از هادی در دمای خاصی؛ G. - توده هادی.

با توجه به اینکه مقاومت هادی و ظرفیت حرارتی خاص آن، توابع دما هستند:

جایی که r. 0 و C 0 - مقاومت خاص و ظرفیت حرارتی هادی در دمای اولیه ج H \u003d 0 ° C؛ ضرایب درجه حرارت A و B - مقاومت و ظرفیت گرما؛ S., l.G، منطقه مقطع عرضی، طول و تراکم هادی است.

جدا کردن متغیرها و ادغام در محدودیت های مورد نیاز، معادله را به دست می آوریم

که باعث می شود تعیین دمای نهایی هادی J تا زمانی که آن را با جریان CW آن از دمای اولیه حرارت داده شود ج n با این حال، راه حل تحلیلی این معادله دشوار است، و بنابراین، برای مواد معمول هدایت، وابستگی مقادیر انتگرال دوم از درجه حرارت نهایی ساخته شده است ( ج H \u003d 0)، که در شکل ارائه شده است. 2.8.

شکل. 2.8. منحنی ها برای تعیین درجه حرارت گرمایش قطعات فعلی حمل و نقل برای KZ

اولین انتگرال بسته به جریان CW و زمان خاموش شدن t. خاموش، نام پالس جریان درجه دوم KZ B را دریافت کرد. مقدار تقریبی آن را می توان از طریق مقادیر فعلی کل جریان و اجزای آن بیان کرد

جایی که ارزش مؤثر جریان کل KZ در زمان زمان t.; من. پ، T. - ارزش فعال جزء دوره ای؛ من، t - مولفه Aperiodic.

بنابراین، پالس جریان درجه دوم KZ برابر با مجموع پالس ها از دوره ای است ب P و Aperiodic ب یک جزء

پالس از مولفه دوره ای می تواند توسط روش Grafoanalytic با جایگزینی گام منحنی صاف با سفارشات مربوط به مقادیر متوسط \u200b\u200bمقادیر فعلی جریان های جاری برای هر فاصله زمانی تعیین شود:

در مواردی که محل بسته شدن از ژنراتورها حذف می شود یا تقریبا مورد نیاز است (با رشد بیش از حد)، پالس را از مولفه دوره ای برآورد می کند، می توان فرض کرد که مولفه دوره ای محو نمی شود، به نظر می رسد .

پالس از جزء Aperiodic جریان CW برابر است:

وقتی یافت شد

سپس دمای نهایی هادی برابر خواهد بود

در شکل 2.8 JN را ترتیب دهید و با توجه به منحنی مربوطه (نقطه ولی) پیدا کردن ولی n اضافه کردن به ولی n (در محور Abscissa) ب/S. 2، دریافت کنید ولی H و دمای هادی j به (نقطه ب بر روی یک منحنی)

دمای نهایی CW نباید بالاتر از مجوز حفاظت از عایق باشد و یا با شرایط قدرت مکانیکی (برای هادی های نابالغ).

شرایط دوام حرارتی هادی:

مقاومت حرارتی دستگاه ها برای مشخص کردن جریان داده شده مقاومت حرارتی گرفته شده است من. با مدت زمان مشخصی از پاساژ آن، به نام زمان مقاومت حرارتی نامیده می شود t. تر برای آزمایش دستگاه بر روی مقاومت حرارتی، مقدار پالس حرارتی با گیاه محاسبه شده با تولید کننده مقایسه می شود. شرایط مقاومت حرارتی دستگاه به صورت زیر فرموله شده است:

روش محاسبه مقاومت حرارتی و پویا هادی ها و دستگاه ها در دستورالعمل ها برای محاسبه جریان های مدار کوتاه و انتخاب تجهیزات الکتریکی RD 153-34.0-20.527-98 است

هنگامی که هادی های جریان الکتریکی نشت می کنند گرم می شوند. هنگامی که هادی با جریان بار گرم می شود، بخشی از گرما انتخاب شده به محیط زیست می رسد و درجه پراکندگی بستگی به شرایط خنک کننده دارد.

هنگامی که جریان میانبر، دمای هادی ها به طور قابل توجهی افزایش می یابد، از آنجا که جریان های CZ به شدت افزایش می یابد و طول مدت KZ کوچک است، بنابراین گرما آزاد شده در هادی زمان برای انتقال به محیط زیست و تقریبا همه چیز به گرمایش هدایت می شود. گرمایش هدایت کننده تحت CW می تواند به مقادیر خطرناک برسد، منجر به ذوب شدن یا شارژ انزوا، تغییر شکل و ذوب کردن قطعات فعلی و مانند آن شود.

معیار مقاومت حرارتی هادی ها هستند درجه حرارت مجاز گرمایش توسط جریانهای آنها KZ (x اضافی، ° C).

هادی یا دستگاه به طور مداوم در نظر گرفته می شود اگر دمای گرمایش آن در طول فرآیند KZ از مقادیر مجاز تجاوز نمی کند. وضعیت مقاومت حرارتی در مورد کلی به نظر می رسد مانند این، ° C:

x kon؟ x اضافی (4.1.)

جایی که X Con مقدار پایینی از دمای هادی در حالت KZ است.

ارزیابی کمی از میزان قرار گرفتن در معرض حرارتی جریان CW از هادی ها و دستگاه های الکتریکی با استفاده از انتگرال یول توصیه می شود

جایی که من KT جریان کامل KZ در یک لحظه دلخواه T است، و؛ T خاموش طول مدت محاسبه KZ، ص.

انتگرال یول یک تابع پیچیده است بسته به پارامترهای منابع انرژی، پیکربندی طرح محاسبات اصلی، دور شدن الکتریکی از محل KZ از منابع و سایر عوامل. برای محاسبات نشانگر انتگرال یول در K در زنجیره ای که از منبع تغذیه قابل توجهی برخوردار هستند، می توانید از فرمول 2 * C استفاده کنید

جایی که - ارزش فعال مولکول دوره ای از جریان CW در زمان t \u003d 0 از منبع معادل، ka؛ - ثابت زمان معادل از ضعف مولکول Aperiodic از کنونی KZ، C؛ T خاموش طول مدت محاسبه KZ، ص.

سخت ترین مورد تعیین یکپارچگی جول با یک اتصال کوتاه در نزدیکی ژنراتورها یا جبران کننده های همزمان است. اما در طراحی آموزشی و در اینجا شما می توانید فرمول را استفاده کنید (4.1.3.)، از آنجا که مقدار به دست آمده در K تا حدودی بیش از حد برآورد می شود، و هادی ها و دستگاه های انتخاب شده در اتصالات قدرتمند (ژنراتور، ترانسفورماتور ارتباطی، و غیره) تحت شرایط انتخاب شده است حالت طولانی مدت و مقاومت الکترودینامیکی ذخایر قابل توجهی از مقاومت حرارتی دارد. بر اساس ملاحظات فوق، در فرمول (4.1.3) به عنوان T A.Ekv، شما می توانید بزرگترین ارزش های TA و آن منابع که محل KZ را تغذیه می کنند، اگر چندین بار وجود داشته باشد، این منجر به افزایش یکپارچه محاسبه شده جول می شود و هنگام بررسی دستگاه ها برای مقاومت حرارتی خطاها را نمی دهد.

هنگام تعیین انتگرال جول، لازم است تعیین کنید که تعریف را تعریف کنید. با توجه به PUU، مدت زمان محاسبه KZ T از عملیات حفاظت رله اصلی این زنجیره (T PB)، با توجه به عمل APF و زمان کامل خاموش کردن سوئیچ (T OFF )، که در کاتالوگ سوئیچ ها، C، مشخص شده است،

t off \u003d T PZ + T OFF (4.4.)

برای زنجیر ژنراتور با R Nom؟ 60 مگاوات Pue توصیه می شود که T off \u003d 4 S، I.E. با زمان حفاظت ذخیره.

تولید کنندگان گیاهان در دایرکتوری، مقادیر محدوده تضمین شده از مقاومت حرارتی (TER، KA) و زمان مجاز جریان آن (TER، C) را برای دستگاه های الکتریکی (سوئیچ ها، قطع کننده ها، ترانسفورماتورهای فعلی و غیره) هدایت می کنند.

در این مورد، وضعیت مقاومت حرارتی دستگاه ها در حالت KZ به نظر می رسد، Ka 2 * S،

ب t ter (4.5.)

هنگام بررسی پایداری حرارتی هادی با داشتن یک مقطع استاندارد از پایه Q، MM 2، شرایط باید تکمیل شود

q ایستاده؟ Q Min (4.6.)

در Pue، تعدادی از موارد مشخص شده است زمانی که مجاز به بررسی هادی ها و دستگاه های مقاومت حرارتی در KZ است. این مربوط به سیم های خطوط انتقال قدرت هوا، دستگاه ها و هادی های زنجیره ای محافظت شده توسط فیوز ها و غیره است.

اگر دو هادی موازی ادامه دهند توکی یک طرفه ι 1 و ι 2، پس این هادی ها در رابطه با یکدیگر تجربه می کنند. قدرت جاذبه به شکل یکنواخت توزیع شده است بار خطی مکانیکی جامد f [n / m] برابر است

f \u003d 2 ∙ 10 -7 به F، (6.32)

جایی که ι 1، ι 2 - جریان در هادی ها، و؛

a - فاصله بین هادی ها، M 2؛

k F - ضریب، با توجه به جریان ناهموار توزیع فعلی در مقطع عرضی از هادی (k φ ≈ 1 برای بخش های گرد، مربع و لوله ای در U< 6 кВ и для любого сечения при U > 6 کیلووات؛ تحت U.< 6 кВ для плоских шин к ф определяется по справочным кривым в зависимости от размеров сечения и расстояния между шинами).

با 3 فاز KZ و توزیع هادی ها در همان هواپیما، فاز متوسط \u200b\u200bدر حال تجربه بالاترین نیروی از جریان است. حداکثر (شوک) بار مکانیکی خطی برای این مرحله برابر است

F UD \u003d 10 -7 به f. (6.32)

بار مکانیکی باعث می شود لحظه خمشی در هادی های سخت (لاستیک ها). در مورد هنگامی که یک هادی بی نهایت طولانی در حمایت های یکنواخت قرار گرفته اند (شکل 6.2)، لحظه خمش حداکثر پشتیبانی از خود Mx، [n ∙ m] و برابر است

m max \u003d، (6.33)

l - فاصله بین پشتیبانی، m.

اکسپلورر بر روی پشتیبانی یکنواخت تنظیم شده ثابت شده است

تحت عمل لحظه خمش در فلز، یک ولتاژ مکانیکی، σ، n / m 2 یا MPA ایجاد می شود. بزرگترین استرس مکانیکی در فلز با خم شدن برابر است

جایی که W لحظه مقاومت، m 3 است.

لحظه مقاومت به وسیله اندازه هادی و جهت نیرویی که بر روی هادی عمل می کند (روش محل تایر، شکل 6.3) تعیین می شود

شکل. 6.3. محل لاستیک در مقره:

a - plafhmy؛ ب - در لبه

در محل لاستیک در مقره ها، پلاستیک (شکل 6.3، ولی)، لحظه مقاومت برابر است

هنگامی که تایر در لبه قرار دارد (شکل 6.3، ب) لحظه مقاومت برابر است

مقادیر ولتاژ محاسبه شده در فلز تایر فلزی باید کمتر از مقدار مجاز ولتاژ σ اضافی برای این مواد، به عنوان مثال شرایط باید انجام شود

σ ≤ Σ افزودن. (6.36)

پایان کار -

این موضوع متعلق به بخش است:

خلاصه ای از سخنرانی ها در رشته "منبع تغذیه شرکت های صنعتی"

دانشگاه فنی Priazovsky .. وزارت نیروگاه های صنعتی ..

اگر شما نیاز به مواد اضافی در این موضوع دارید، یا آنچه را که آنها دنبال آن هستید پیدا نکرده اید، توصیه می کنیم با استفاده از جستجو برای پایگاه کاری ما استفاده کنید:

آنچه ما با مواد به دست آمده انجام خواهیم داد:

اگر این مواد برای شما مفید باشد، می توانید آن را به صفحه شبکه های اجتماعی خود ذخیره کنید:

تمام تم های این بخش:

kolyada l.i.
چکیده سخنرانی ها در رشته "منبع تغذیه شرکت های صنعتی" برای دانش آموزان به طور خاص

راه های توسعه SES شرکت های صنعتی
سیستم های تامین برق (SES) شرکت های صنعتی پیچیده هستند زیرا مصرف برق توسعه می یابد. هنگام بازسازی (SES) و طراحی سیستم های جدید، الاغ اصلی زیر

شرکت
گیرنده انرژی الکتریکی بخش الکتریکی نصب تکنولوژیک یا مکانیسم ای است که انرژی را از شبکه دریافت می کند و آن را برای انجام فرایندهای تکنولوژیکی مصرف می کند.

ویژگی های شرکت های صنعتی EP
گروه های مشخصی از گیرنده های انرژی الکتریکی شرکت های صنعتی را در نظر بگیرید. 1. نصب و راه اندازی صنعتی صنعتی. به این گروه از گیرنده های انرژی الکتریکی

حالت عملیات پذیرش های الکتریکی
تعریف صحیح بارهای الکتریکی (ENG) یک گام تعیین کننده و مهم در طراحی و بهره برداری از سیستم های منبع تغذیه است. ویژگی های بار الکتریکی

روش های تعیین بار حل و فصل
برای محاسبه بارهای الکتریکی شرکت های صنعتی، دو روش استفاده می شود: روش ضریب تقاضا و روش ضریب محاسبه شده. به روش های کمکی

تعیین مصرف برق
مجموع بار (فعال، P ΣΣ و واکنش پذیر، QΣ) در لاستیک با ولتاژ بالاتر از 1000 ولت توسط روابط تعیین می شود: Рς \u003d (σ

عناصر شبکه برق
در شبکه های شرکت های صنعتی، حدود 10 درصد از برق منتقل شده از دست رفته است. مقدار از دست دادن بستگی به عوامل بسیاری دارد، اما عمدتا توسط روش عملیات گیرنده های الکتریکی و خروج تعیین می شود

راه های کاهش تلفات EE در سیستم های منبع تغذیه
گیرنده های الکتریکی شرکت های صنعتی نیاز به کار خود را هر دو فعال (P) و قدرت واکنش پذیر (Q) دارند. قدرت راکتیو به عنوان ژنراتورهای فعال، همزمان تولید می شود

نیروگاه
برای شرکت های صنعتی، منبع اصلی منبع تغذیه، ایستگاه های الکتریکی است که به سیستم های انرژی متصل می شوند. تعداد برق تولید شده توسط

نیروگاه صنعتی
نیروگاه های صنعتی (نیروگاه های کارخانه) به منابع محلی قدرت فعال مراجعه می کنند. حضور منابع محلی باید توسط اقتصاد فنی توجیه شود

ترانسفورماتور قدرت در سیستم منبع تغذیه
ترانسفورماتور قدرت اصلی است تجهیزات الکتریکیارائه انتقال و توزیع انرژی الکتریکی از نیروگاه ها به مصرف کنندگان. با کمک قدرت حمل و نقل

حالت عملیات خنثی در سیستم های منبع تغذیه
نصب و راه اندازی برق و شبکه های الکتریکی با ولتاژ بالای 1000 ولت، به گفته PUE، به تنظیمات با بسته های بزرگ زمین (جریان مدار کوتاه تک فاز تقسیم می شوند

شبکه های قفل شده و بسته
Unclosed (باز) شبکه هایی نامیده می شود که خطوط آنها خطوط بسته را تشکیل نمی دهند. چنین شبکه هایی دارای یک منبع قدرت اصلی متصل به یکی از گره های شبکه هستند.

انواع مختلفی از هادی ها
بی نظیر (برهنه) و سیم های عایق شده، کابل ها، هادی برای انجام شبکه های الکتریکی استفاده می شود. سیم های برهنه پوشش های عایق بندی نمی کنند. آنها

سیم کشی با سیم های عایق شده
سیم کشی برق به نام یک شبکه ثابت ثابت و متناوب با ولتاژ تا 1 کیلو ولت، انجام شده توسط سیم های عایق شده، همچنین با کابل های کوچک بخش (تا 16 میلی متر).

خطوط کابل
کابل ها در شرکت های صنعتی از تمام فشارهای (تا 110 کیلو ولت شامل) در داخل ساختمان ها و سازه ها و در قلمرو شرکت و در منبع تغذیه خارجی استفاده می شود.

shinovrovod.
Shinovaya خطوط انتقال برق نامیده می شود، که هادی های آنها لاستیک های سفت و سخت است. Busbars می تواند باز باشد (لاستیک های خبری در حمایت از

خطوط هوایی
خط برق (VL یا VLEP) یک دستگاه برای انتقال برق با سیم نامیده می شود. WL را می توان در شبکه های ولتاژ بالا و پایین برای توزیع استفاده کرد

مدارهای کوتاه در شبکه های برق
اتصال کوتاه (KZ) عمدی یا تصادفی است، که توسط شرایط کار عادی برای اتصال دو نقطه از شبکه برق از طریق بسیار کوچک ارائه نمی شود

محاسبه جریان CW با یک جزء دوره ای ثابت
جزء دوره ای جریان CW، مطابق با خطاهای مجاز، می تواند تقریبا بدون تغییر در زمان در نظر گرفته شود، اگر تغییرات آن در محدوده 10٪ باقی بماند. اگر ras

محاسبه جریان CW با یک جزء دوره ای تغییر یافته
اگر وضعیت x * ≥ 3 انجام نمی شود، پس هنگام محاسبه جریان CW، لازم است فرایندهای گذرا در ژنراتورها را در نظر بگیریم. این ساده شده است که این پدیده ها ارائه می شود

حرارتی (الکتروترمال) اقدام فعلی KZ
فرآیند انتقال (PP) گرمایش جریان هادی از KZ مشخصه مدت آن است (τpp چند ثانیه) بسیار کمتر از زمان گرمایش ثابت از هادی ها است

محدودیت جریان مدار کوتاه
برای شبکه های صنعتی صنعتی، حضور منابع قدرتمند قدرتمند و، بر این اساس، مقادیر زیادی جریان CW. این می تواند به طور قابل توجهی افزایش هزینه سیستم منبع تغذیه توسط

طرح های پستهای ترانسفورماتور کارگاه
شبکه های CEE شبکه تغذیه NN. در مغازه ها پستهای ترانسفورماتور یک ولتاژ 6-10 / 0.4 کیلو وات، به عنوان یک قاعده، مدارهای بدون تایرهای جمعی VN استفاده می شود. طرح های ترانسفورماتور

طرح های ایستگاه های پیشگام اصلی
برای تامین برق قابل اعتماد از دسته های مصرف کنندگان I و II، ایستگاه های پیشگام اصلی (GPP و PGV) معمولا توسط دو ترانسفورماتور ساخته می شوند. پستهای مواد غذایی از سیستم های برق

تجهیزات برق پایه ایستگاه های فرعی
تجهیزات برق اصلی ایستگاه های فرعی عبارتند از: ترانسفورماتور قدرت، دستگاه های سوئیچینگ، اتصال دهنده ها، عایق ها و لاستیک های تابلو، اندازه گیری ترانس

عایق ها و لاستیک های توزیع
بخش های فعلی تاسیسات الکتریکی متصل می شوند و از طریق عایق ها از یکدیگر جدا می شوند. عایق ها به خطی، سخت افزار، پشتیبانی و عبور تقسیم می شوند. مقادیر خطی PR.

انتصاب حفاظت رله
تحت شرایط عملیات تاسیسات الکتریکی، آسیب به عناصر فردی سیستم منبع تغذیه امکان پذیر است. ترکیبی از دستگاه های ویژه کنترل وضعیت تمام عناصر سیستم

اصول پایه حفاظت رله
یکی از نشانه های وقوع KZ، افزایش جریان در خط است. این ویژگی برای انجام حفاظت رله (RZ)، به نام جریان استفاده می شود. RZ فعلی به اثر UV می آید

شرکت
حفاظت رله تنها بخشی از اتوماسیون است که در سیستم های منبع تغذیه قبل از دیگر استفاده شده است دستگاه های اتوماتیک. با این حال، تنها حفاظت رله نمی تواند

اثر الکترودینامیک جریان های مدار کوتاه.

با مدارهای کوتاه به عنوان یک نتیجه از وقوع جریان شوک مدار کوتاه در لاستیک ها و طرح های دیگر از دستگاه های توزیع، تلاش های الکترودینامیکی بوجود می آیند، که به نوبه خود، یک لحظه خمشی و استرس مکانیکی را در فلز ایجاد می کند. دومی باید کمتر از حداکثر تنش های مجاز برای این فلز باشد.

در ادبیات، استرس محاسبه مجاز برای آلومینیوم 80 مگاپاسکال است.

نیروی الکترودینامیکی جریان شوک مدار کوتاه با یک اتصال کوتاه سه فاز با قدرت تعامل بین هادی ها در جریان شوک تعیین می شود.

کجا - جریان شوک در نقاط K1، K2، Ka،

فاصله بین عایق ها از همان فاز MM،

فاصله بین هادی مراحل مجاور، میلی متر

برای CSO-366: میلی متر؛ میلی متر

با توجه به فرمول (62)، قدرت تعامل بین لاستیک های 15x3 در کنار 10 کیلو وات را محاسبه کنید.

تایر را به عنوان یک پرتو یکنواخت بارگذاری شده در نظر بگیرید و لحظه خمش ایجاد شده توسط تاثیر را محاسبه کنید

قدرت تعامل کجاست؟

فاصله بین لاستیک، متر

خم شدن

برای تعیین استرس مکانیکی در فلز، لازم است لحظه ای از مقاومت را محاسبه کنید، با توجه به محل لاستیک. لاستیک ها را می توان یا پلاکمی یا در لبه قرار داد.

شکل 2.5.1.1. Location Tire Plaffers

شکل 2.5.1.2 محل لاستیک در لبه

در دوره های من، لاستیک ها چاق هستند. در عین حال، لحظه ای از مقاومت توسط فرمول تعیین می شود

لحظه ای از مقاومت کجاست؟

تایر عرض، سانتی متر،

ضخامت تایر، سانتی متر

ما تنش تخمین زده شده تایر را تعریف می کنیم:

از شرایطی که ما شاهد آن هستیم که لاستیک های نام تجاری در (15x3) بر روی عبور مقاومت الکترودینامیکی. به طور مشابه، سطل های بخش مستطیلی از نام تجاری AT (15x3) را در سمت 0.4 کیلوولت بررسی کنید.

محاسبه قدرت تعامل بین لاستیک های نام تجاری (15x3) در کنار 0.4KV، (63)

محاسبه لحظه خمش ایجاد شده توسط جریان شوک (64):

تایرهای تخمینی را تعیین کنید (62):

از حسابرسی ما می بینیم که لاستیک های نام تجاری در (15x3) در عبور مقاومت الکترودینامیک.

اثر حرارتی جریان های مدار کوتاه

قطعات فعلی، از جمله کابل، با مدارهای کوتاه می تواند به دمای گرما، بسیار بیشتر از حالت عادی گرم شود.

مقطع عرضی کابل یا تایر هنگام بررسی مقاومت حرارتی توسط فرمول بررسی می شود:

جایی که VK یک ضربه حرارتی است

هنر - ضریب بسته به مواد هادی، با توجه به PUE گرفته شده است: هنر 85 برای آلومینیوم زندگی می کنند؛ ST \u003d 88 برای مس مس

قبل از تعریف تحریک حرارتی:

vk \u003d · t خاموش، (68)

جایی که من کامپیوتر جریان کامپوننت دوره ای است، من pc \u003d i pk1 \u003d ka \u003d 2350 a

t OFF - زمان قطع با اتصال کوتاه،

t خاموش \u003d T OFF .. + T Z، (69)

جایی که دور - زمان پاسخ سوئیچ؛ c، t off \u003d 0.2с،

t h زمان تحرک است؛ c، t s \u003d 1.1c

t خاموش \u003d 0.2 + 1.1 \u003d 1.3C

ما امپراتوری گرما را برای خطوط هوایی و لاستیک ها در سمت 10 کیلو وات تعریف می کنیم (68):

در K1 \u003d 1،3 \u003d 7179250

ما حداقل مقطعی از CL درجه ASBG را تعریف می کنیم (3x16) (67):

f min \u003d\u003d 31.52 میلی متر

با توجه به شرایط بازرسی بر مقاومت حرارتی بخش منتخب انتخاب شده از درجه

ASBG (3x16) باید بیشتر برابر بخش حداقل محاسبه باشد

f min s اضافی (70)

31.52 MMI 16 MMI

از این شرایط، ما می بینیم که مقطع انتخاب شده از درجه CL ASBG (3x16) عبور نمی کند، از بین بردن بخش بزرگتر از نام تجاری ASBG (3x35):

30.72 میلیمتر 3 35 میلی متر

از شرایطی که می بینید، بخش انتخابی انتخاب شده از CL درجه ASBG (3x35) عبور می کند

ما حداقل مقطع عرضی 15x3 تایر را تعریف می کنیم (66):

f min \u003d\u003d 31.52 میلی متر

بررسی وضعیت (70):

31.52 MMI 45 میلی متر

از شرایطی که ما شاهد آن هستیم که لاستیک های مقطع مستطیلی در کنار نام تجاری 10 کیلو ولت در (15x3) عبور می کنند

در کنار 0.4 کیلوولت را بررسی کنید تا درجه حرارت را مقایسه کنید تا درجه حرارت آن را مقایسه کنید، جدول 2.5.2.1 پارامترهای قطعات تولید کننده فعلی

جدول 2.5.2.1 پارامترهای قطعات فعلی

برای بررسی CL AAB 2 (4x25) بر روی مقاومت حرارتی در سمت پایین، ما درجه حرارت حرارت را در حالت عادی عملیات مشخص می کنیم. جریان گرما با جریان طولانی مدت قابل قبول نیست.

h \u003d 0 + (اضافی - 0) · () 2؛ (71)

h \u003d 15 + (65-15) · () 2 \u003d 15.69C

ما معادل حرارتی را برای حالت عادی کار بر روی گرافیک تعریف می کنیم. 3.13 ادبیات

AN \u003d 0.12 · 10 4 A 2 · C / MMI

زمان واقعی جریان اتصال کوتاه را تعیین کنید

اعمال T \u003d T B + T S، (72)

جایی که دور - زمان پاسخ سوئیچ؛ از جانب،

t h زمان تحرک است؛ از جانب

t اقدام \u003d 0.2 + 1.1 \u003d 1.3C

زمان کنونی مولفه Aperiodic از جریان اتصال کوتاه را تعیین کنید

t PR \u003d 0.003 · "، (73)

کجا "\u003d؛ زیرا IPKO \u003d IPC، به این معنی "\u003d 1

t PR \u003d 0.003 · 1 \u003d 0.003 با

ما زمان کنونی جزء دوره ای از جریان اتصال کوتاه را در شکل 3.12 از ادبیات تعریف می کنیم: T AP \u003d 0.85 درجه سانتیگراد

تعیین کل زمان حاضر:

t PR \u003d T PRA + T AP (74)

t PR \u003d 0.003 + 0.85 \u003d 0.853 با

ما معادل حرارتی را با یک مدار کوتاه تعریف می کنیم:

و k \u003d a n +، (75)

و k \u003d 0.12 · 10 4 + \u003d 0.205 · 10 4 A 2 S / MMI،

در نتیجه، دمای گرمایش 30 درجه سانتیگراد است

باید اجرا شود:

این وضعیت به دنبال آن بود، در نتیجه، CL از طریق مقاومت حرارتی عبور می کند.

تایرها را بر روی مقاومت حرارتی بررسی کنید:

برای بررسی بخش مستطیلی از نام تجاری AT (15x3) (15x3) بر روی مقاومت حرارتی در سمت پایین، ما دمای حرارت را در عملیات عادی اصلاح خواهیم کرد. جریان گرما با جریان طولانی مدت مجاز نیست (71):

h \u003d 25 + (88-25) · () 2 \u003d 48.69C

ما معادل حرارتی را برای حالت عادی کار بر روی گرافیک تعریف می کنیم. 3.13 ادبیات، AN \u003d 0.38 · 10 4 A 2 · C / MMI

ما معادل حرارت را با یک اتصال کوتاه تعریف می کنیم (75):

و k \u003d 0.38 · 10 4 + \u003d 0.76 · 10 4 A 2 S / MMI،

در نتیجه، دمای گرما 110 درجه سانتیگراد است

شرایط باید اجرا شود (76):

بنابراین شرایط انجام می شود، بنابراین، لاستیک های نام تجاری در (15x3) از طریق مقاومت حرارتی عبور می کنند.